Балка 20к1 размеры: Балка 20К1 двутавровая в Москве

Содержание

Балка 20Б1, 20К1, 20К2, 20Ш1

Характеристики и размеры балки 20

Двутавры с номером профиля 20 типа Б, Ш, К имеют одинаковый номер профиля, соответствующий высоте двутавра (в пределах 200 мм), производятся с параллельными гранями полок и имеет симметричный профиль сечения относительно осей У и Х.

Балка изготавливается в соответствии с ГОСТ 26020, СТО АСЧМ 20-93. Используя справочные данные таблицы 1 СТО АСЧМ 20-93, определим основные отличия двутавров рассматриваемых типов:

№ профиля h, мм b, мм s, мм t, мм r, мм Площадь сечения, см2 Вес 1 метра длины, кг I-x, см4 W-x, см3 S-x, см3 ri-x, см I-y, см4 W-y, см3 ri-y, см Стоимость в прайс-листе
Нормальные двутавры
Балка 20Б1 200 100 5,5 8
11 27,16 21,3 1844
184,4 104,7 8,24 133,9 26,8 2,22 открыть цены
Колонные двутавры
Балка 20К1 196 199 6,5 10 13 52,69 41,4 3846 392,5 216,4 8,54
1314,4
132,1 4,99 открыть цены
Балка 20К2 200 200 8 12 13 63,53 49,9 4716 471,6 262,8 8,62 1601,4 160,1 5,02 открыть цены
Широкополочные двутавры
Балка 20Ш1 194 150 6 9 13 39,01 30,6 2690 277,3 154,3 8,30 507,1 67,6 3,61 открыть цены

Как видно из таблицы, двутавровые балки прокатываются 3 типов:

  • Балка 20Б1 - относится к нормальным двутаврам с соотношением ширины полок к высоте профиля b/h = 100/200 = 1:2. Это наиболее экономичный профиль с точки зрения металлоемкости. По сравнению с двутаврами типа К и Ш имеет меньшую ширину полок и толщину стенок.
  • Двутавры 20К1 и 20К2 относятся к колонным профилям проката с соотношением b/h = 200:195 = 1:0,98 (для профиля К1) и b/h = 200:198 = 1:0,99 (для профиля К2), то есть примерно с соотношением b/h, близким к 1:1. Такая конструктивная особенность придает профилям балок 20К1 и 20К2 хорошую устойчивость относительно оси У.
  • Профиль 20Ш1 по конструкции относится к широкополочному типу с соотношением b/h = 150:193 ≈ 1:1,29. Конструктивные особенности балок типа Ш - параллельность граней полок и мощность сечения. Поэтому двутавр 20Ш1 применяется в виде самостоятельного конструктивного элемента – балки, колонны, стержневого элемента тяжелых ферм.

Применение

Нормальные, широкополочные и колонные тавры 20-й серии в зависимости от профиля широко применяются:

  • в решетчатых конструкциях
  • в качестве поясов стропильных и подстропильных кровельных ферм
  • элементов верхних и нижних поясов сварных подкрановых балок
  • в поясах ферм пролетных строений эстакад технологических трубопроводов
  • в мостостроительных конструкциях.

Как правильно определить стоимость 1 балки

В прайс-листе на сайте АРЕХ METAL приведена цена балки 20Б1 и других типов профиля (20К1, 20К2, 20Ш1) за 1 тонну проката. Используя данную величину и теоретическую массу 1 метра, можно вычислить стоимость двутавра требуемой длины по формуле:

  • Стоимость 1 шт = (Вес, кг х Цена за тонну : 1000) х Длина, м

Двутавровая сварная балка 20К1, производство, доставка по России. Сварной двутавр

  1. Главная
  2. Сварная балка
  3. Сварные двутавровые балки по СТО АСЧМ 20-93 и ГОСТ 26020-83
  4. Двутавровая сварная балка 20К1

Двутавровая сварная балка 20К1

H - высота балки
h - высота стенки
s - толщина стенки
t - толщина полки
B - ширина полки

 

Сорто-размер Двутавровая сварная балка 20К1
Типо-размер Двутавр сварной широкополочный
Геометрические размеры H 196 мм
h 176 мм
s 8 мм
B 199 мм
t 10 мм
Справочные величины для осей Ix 3809,0704 см4
Wx 388,6807 см3
ix 8,408 см
Iy 1314,184 см4
Wy 132,0788 см3
iy 4,939 см
Аналог по ГОСТ СТО АСЧМ 20-93
Масса погонного метра балки 42,930 кг.
Масса балки стандартной длины 12м. 0,515 тн.

 

В таблице использованы следующие значения:
I - момент инерции; W - максимальный момент сопротивления; i - радиус инерции.
Особенности:
- Сварные двутавровые балки данной серии являются самыми часто применимыми при строительстве практически любого объекта.
- Обеспечивает высочайшую надежность и прочность любому строению.
- Производятся из углеродистых сталей С245, С255 (Ст3) и низколегированных сталей С345 (09Г2С).
- Доставка: автомобильным транспортом или на условиях самовывоза.
- Резка балки по размерам заказчика.

Балка 20К1 - ТрейдСтил

Балка двутавровая 20К1 СТО АСЧМ 20-93

  

Условные обозначения:

b - ширина полки

h - высота двутавра

S - толщина стенки

R - радиус сопряжения

t - толщина полки

  

Балка / двутавр 20К1

 – колонная двутавровая балка

 

Колонная балка 20К1  СТО АСЧМ 20-93 , характеристики, параметры

 

 

 

Профиль

БАЛКА 20К1, Размеры, мм

Площадь

сечения, см2

Балка 20К1  вес 1 метра

Справочные величины для осей

h

b

S

t

R

Ix, см4

Wx, см3

Sx, см3

ix, см

Iy, см4

Wy, см3

iy, см

  Балка     20 К1, двутавр

196

199

6,5

10

13

52,69

41,4 кг

3846

392,5

216,4

8,54

1314,4

132,1

4,99

 

                           

Балка 20К1, Цена указана в прайс-листе на металлопрокат, или уточняйте у менеджеров.

 

Балка 20К1 (двутавр 20 К1), КУПИТЬ (заказать)  в Компании ТрейдСтил > > > 

 

Данная стальная балка 20К1 производиться согласно СТО АСЧМ 20-93.

 

               СТО АСЧМ 20-93 скачать >>>

    

 

 

 

Балка стальная изготовлена по техническому условию СТО АСЧМ 20-93.

Данная балка двутавровая  изготовлена из обычной нелегированной стали, марки 3сп – С255, 3пс – С 245.

 

Также такой двутавр 20К1 может изготовляться из низколегированной стали 09Г2С. См.раздел Балка 09Г2С

Металлическая балка 20К1, представляет собой мощную конструкцию, т.к. балки колонные имеют увеличенные размеры полок и толщины полок и перемычки. Форма балки напоминает двойную букву Т или букву Н в разрезе. Особенная форма конструкции двутавра придает ей возможности выдерживать усиленные нагрузки.


Применение двутавровой балки:

Строительство, машиностроение, станкостроение, шахтостроение, перекрытие крыш, строительство гидроэлектростанций.
Применение колонной балки – в основном, для создания надежных колонных конструкций.

Балка / двутавр изготавливается:
- мерной длины - 12м
- немерной длины  - до 12м.

 

 

Если, кроме балки 20к1, интересуют другие двутавровые балки и/или иной металлопрокат и/или трубная продукция, обращайтесь к нам, отправляйте заявки. Мы обязательно Вам поможем !!! 

Телефоны: 8(495)775-09-52, 8(495)700-35-30
E-mail: [email protected], [email protected]

  • Москва
  • Санкт-Петербург
  • Актау и Мангистау
  • Актобе и область
  • Алматы
  • Архангельск
  • Астрахань и область
  • Атырау и область
  • Баку
  • Барнаул
  • Белгород
  • Брест и область
  • Брянск и область
  • Буйнакск
  • Владивосток
  • Владикавказ и область
  • Владимир
  • Волгоград
  • Вологда
  • Воронеж и область
  • Горно Алтайск
  • Грозный
  • Гудермес
  • Екатеринбург
  • Ереван
  • Ессентуки
  • Железнодорожный
  • Иваново и область
  • Ижевск
  • Иркутск
  • Казань
  • Калининград и область
  • Калуга
  • Караганда и область
  • Кемерово
  • Киев и область
  • Киров и область
  • Китай
  • Костанай и область
  • Кострома и область
  • Краснодар
  • Красноярск
  • Крым
  • Курган и область
  • Курск
  • Липецк и область
  • Магадан и область
  • Магнитогорск
  • Махачкала
  • Минск и область
  • Мурманск
  • Набережные Челны
  • Назрань
  • Нальчик
  • Нефтекамск
  • Нижневартовск
  • Нижний Новгород
  • Нижний Тагил
  • Новокузнецк
  • Новороссийск
  • Новосибирск и область
  • Новочеркасск
  • Нур-Султан
  • Омск и область
  • Орел и область
  • Оренбург
  • Павлодар и область
  • Пенза и область
  • Пермь
  • Петропавл. Камчатский
  • Петропавловск
  • Псков
  • Пятигорск
  • Ростов на Дону
  • Рязань и область
  • Самара
  • Саранск
  • Саратов
  • Севастополь
  • Семей
  • Сергиев Посад
  • Смоленск и область
  • Сочи
  • Ставрополь
  • Сургут
  • Сызрань
  • Сыктывкар
  • Таганрог
  • Тамбов и область
  • Ташкент
  • Тверь и область
  • Тольятти
  • Томск
  • Тула
  • Тюмень
  • Узбекистан
  • Улан Удэ
  • Ульяновск
  • Уральск
  • Уфа
  • Ухта
  • Хабаровск
  • Ханты Мансийск
  • Чебоксары
  • Челябинск
  • Череповец
  • Чехов
  • Шымкент
  • Электроугли
  • Элиста
  • Южно Сахалинск
  • Якутск
  • Ярославль

Вес балки 20к1


Вес двутавра, балки двутавровой

Теоретический вес, вес метра погонного балки двутавровой с уклоном внутренних граней полок (ГОСТ 8239-89)
Номер двутавра Размеры, мм Вес 1 мп, кг Метров в тонне
h b s t
10 100 55 4,5 7,2 9,46 105,7
12 120 64 4,8 7,3 11,5 86,96
14 140 73 4,9 7,5 13,7 72,99
16 160 81 5 7,8 15,9 62,89
18 180 90 5,1 8,1 18,4 54,35
20 200 100 5,2 8,4 21 47,62
22 220 110 5,4 8,7 24 41,67
24 240 115 5,6 9,5 27,3 36,63
27 270 125 6 9,8 31,5 31,75
30 300 135 6,5 10,2 36,5 27,4
33 330 140 7 11,2 42,2 23,7
36 360 145 7,5 12,3 48,6 20,58
40 400 155 8,3 13 57 17,54
45 450 160 9 14,2 66,5 15,04
50 500 170 10 15,2 78,5 12,74
55 550 180 11 16,5 92,6 10,8
60 600 190 12 17,8 108 9,26
Теоретический вес, вес метра погонного балки нормальной с параллельными гранями полок (ГОСТ 26020-83)
Номер двутавра Размеры, мм Вес 1 мп, кг Метров в тонне
h b s t
10Б1 117,6 64 3,8 5,1 8,7 114,9
12Б1 120 64 4,4 6,3 10,4 96,2
14Б1 137,4 73 3,8 5,6 10,5 95,2
14Б2 140 73 4,7 6,9 12,9 77,5
16Б1 157 82 4 5,9 12,7 78,7
16Б2 160 82 5 7,4 15,8 63,3
18Б1 177 91 4,3 6,5 15,4 64,9
18Б2 180 91 5,3 8 18,8 53,2
20Б1 200 100 5,6 8,5 22,4 44,6
23Б1 230 110 5,6 9 25,8 38,8
26Б1 258 120 5,8 8,5 28 35,7
26Б2 261 120 6 10 31,2 32,1
30Б1 296 140 5,8 8,5 32,9 30,4
30Б2 299 140 6 10 36,6 27,3
35Б1 346 155 6,2 8,5 38,9 25,7
35Б2 349 155 6,5 10 43,3 23,1
40Б1 392 165 7 9,5 48,1 20,8
40Б2 396 165 7,5 11,5 54,7 18,3
45Б1 443 180 7,8 11 59,8 16,7
45Б2 447 180 8,4 13 67,5 14,8
50Б1 492 200 8,8 12 73 13,7
50Б2 496 200 9,2 14 80,7 12,4
55Б1 543 220 9,5 13,5 89 11,2
55Б2 547 220 10 15,5 97,9 10,2
60Б1 593 230 10,5 15,5 106,2 9,4
60Б2 597 230 11 17,5 115,6 8,7
70Б1 691 260 12 15,5 129,3 7,7
70Б2 697 260 12,5 18,5 144,2 6,9
80Б1 791 280 13,5 17 159,5 6,3
80Б2 798 280 14 20,5 177,9 5,6
90Б1 893 300 15 18,5 194 5,2
90Б2 900 300 15,5 22 213,8 4,7
100Б1 990 320 16 21 230,6 4,3
100Б2 998 320 17 25 258,2 3,9
100Б3 1006 320 18 29 285,7 3,5
100Б4 1013 320 19,5 32,5 314,5 3,2
Теоретический вес, вес метра погонного балки широкополочной с параллельными гранями полок (ГОСТ 26020-83)
Номер двутавра Размеры, мм Вес 1 мп, кг Метров в тонне
h b s t
20Ш1 193 150 6 9 30,6 32,7
23Ш1 226 155 6,5 10 36,2 27,6
26Ш1 251 180 7 10 42,7 23,4
26Ш2 255 180 7,5 12 49,2 20,3
30Ш1 291 200 8 11 53,6 18,7
30Ш2 295 200 8,5 13 61 16,4
30Ш3 299 200 9 15 68,3 14,6
35Ш1 338 250 9,5 12,5 75,1 13,3
35Ш2 341 250 10 14 82,2 12,2
35Ш3 345 250 10,5 16 91,3 11
40Ш1 388 300 9,5 14 96,1 10,4
40Ш2 392 300 11,5 16 111,1 9
40Ш3 396 300 12,5 18 123,4 8,1
50Ш1 484 300 11 15 114,4 8,7
50Ш2 489 300 14,5 17,5 138,7 7,2
50Ш3 495 300 15,5 20,5 156,4 6,4
50Ш4 501 300 16,5 23,5 174,1 5,7
60Ш1 580 320 12 17 142,1 7
60Ш2 587 320 16 20,5 176,9 5,7
60Ш3 595 320 18 24,5 205,5 4,9
60Ш4 603 320 20 28,5 234,2 4,3
70Ш1 683 320 13,5 19 169,9 5,9
70Ш2 691 320 15 23 197,6 5,1
70Ш3 700 320 18 27,5 235,4 4,2
70Ш4 708 320 20,5 31,5 268,1 3,7
70Ш5 718 320 23 36,5 305,9 3,3
Теоретический вес, вес метра погонного балки колонной с параллельными гранями полок (ГОСТ 26020-83)
Номер двутавра Размеры, мм Вес 1 мп, кг Метров в тонне
h b s t
20К1 195 200 6,5 10 41,5 24,1
20К2 198 200 7 11,5 46,9 21,3
23К1 227 240 7 10,5 52,2 19,2
23К2 230 240 8 12 59,5 16,8
26К1 255 260 8 12 65,2 15,3
26К2 258 260 9 13,5 73,2 13,7
26К3 262 260 10 15,5 83,1 12
30К1 296 300 9 13,5 84,8 11,8
30К2 300 300 10 15,5 96,3 10,4
30К3 304 300 11,5 17,5 108,9 9,2
35К1 343 350 10 15 109,7 9,1
35К2 348 350 11 17,5 125,9 7,9
35К3 353 350 13 20 144,5 6,9
40К1 393 400 11 16,5 138 7,2
40К2 400 400 13 20 165,6 6
40К3 409 400 16 24,5 202,3 4,9
40К4 419 400 19 29,5 242,2 4,1
40К5 431 400 23 35,5 291,2 3,4
Вес балки нормальной (СТО АСЧМ 20-93)
Номер профиля Размеры, мм Вес 1 мп, кг Метров в тонне
h b s t
20Б1 200 100 5,5 8 21,3 46,9
25Б1 248 124 5 8 25,7 38,9
25Б2 250 125 6 9 29,6 33,8
30Б1 298 149 5,5 8 32 31,3
30Б2 300 150 6,5 9 36,7 27,2
35Б1 346 174 6 9 41,4 24,2
35Б2 350 175 7 11 49,6 20,2
40Б1 396 199 7 11 56,6 17,7
40Б2 400 200 8 13 66 15,2
45Б1 446 199 8 12 66,2 15,1
45Б2 450 200 9 14 76 13,2
50Б1 492 199 8,8 12 72,5 13,8
50Б2 496 199 9 14 79,5 12,6
55Б1 543 220 9,5 13,5 89 11,2
55Б2 547 220 10 15,5 97,9 10,2
60Б1 596 199 10 15 94,6 10,6
60Б2 600 200 11 17 105,5 9,5
Вес балки широкополочной (СТО АСЧМ 20-93)
Номер профиля Размеры, мм Вес 1 мп, кг Метров в тонне
h b s t
20Ш1 194 150 6 9 30,6 32,7
25Ш1 244 175 7 11 44,1 22,7
30Ш1 294 200 8 12 56,8 17,6
30Ш2 300 201 9 15 68,6 14,6
35Ш1 334 249 8 11 65,3 15,3
35Ш2 340 250 9 14 79,7 12,5
40Ш1 383 299 9,5 12,5 88,6 11,3
40Ш2 390 300 10 16 106,7 9,4
45Ш1 440 300 11 18 123,5 8,1
50Ш1 482 300 11 15 114,2 8,8
50Ш2 487 300 14,5 17,5 138,4 7,2
50Ш3 493 300 15,5 20,5 156,1 6,4
50Ш4 499 300 16,5 23,5 173,4 5,8
Вес балки колонной (СТО АСЧМ 20-93)
Номер профиля Размеры, мм Вес 1 мп, кг Метров в тонне
h b s t
20К1 196 199 6,5 10 41,4 24,2
20К2 200 200 8 12 49,9 20
25К1 246 249 8 12 62,6 16
25К2 250 250 9 14 72,4 13,8
25К3 253 251 10 15,5 80,2 12,5
30К1 298 299 9 14 87 11,5
30К2 300 300 10 15 94 10,6
30К3 300 305 15 15 105,8 9,5
30К4 304 301 11 17 105,8 9,5
35К1 342 348 10 15 109,1 9,2
35К2 350 350 12 19 136,5 7,3
40К1 394 398 11 18 146,6 6,8
40К2 400 400 13 21 171,7 5,8
40К3 406 403 16 24 200,1 5
40К4 414 405 18 28 231,9 4,3
40К5 429 400 23 35,5 290,8 3,4

Смотрите также: Online-калькулятор расчета веса и длинны стального двутавра в зависимости от его вида, номера и размеров.

Сколько весит стальная двутавровая балка? Как рассчитать вес двутавра? Как перевести метры погонные в килограммы и тонны? Ответы на эти вопросы вы найдете в приведенной выше таблице расчета веса двутавра в зависимости от размера: высоты и ширины балки. Вес двутавра, теоретический вес 1 метра погонного двутавровой балки, количество метров металлической балки в 1 тонне.

На сайте металлобазы «Аксвил» вы можете купить двутавр, балку двутавровую стальной в Минске оптом и в розницу.

  • Просмотренные товары
  • Популярные товары
  • Акции

Балка двутавровая (двутавр) 20 К1

*-цена двутавровой балки 20К1 указана за тонну с НДС при заказе от 20 и более тонн. На оптовые заказы  со склада и транзитные поставки напрямую от производителя действует система скидок от цены прайс-листа. На заказ объемом менее тонны возможно применение розничных цен. Окончательную цену на двутавр 20К1, пожалуйста, уточняйте  у менеджера. Также вы можете узнать стоимость балки за метр.

Двутавр горячекатаный 20К1 – колонный с параллельными гранями полок  произведен в соответствие с ГОСТ 26020-83 или СТО АСЧМ 20-93 методом горячей прокатки на сталепрокатном стане.  В наличии на складе представлены балки, изготовленные из рядовой стали 3.

G Балки, произведенные по вышеуказанным нормативам, в большинстве случаев являются взаимозаменяемыми. В случае необходимости  приобретения двутавров по определенному нормативу, при выписке счета не забудьте уточнить у менеджера по какому стандарту продукция в наличии на складе.

Купить двутавр 20К1 вы можете любыми партиями: оптом и в розницу. Минимальный объем отгрузки - один хлыст. Балка со склада поставляется мерной длины 12 метров и упакована в пачки весом от 4 до 9 тонн. Под заказ поставляем продукцию 9, 10 и более 12 метров.

! Отгрузка двутавровой балки немерной длины от 4 до 11,7 метров производится только после согласования с заказчиком.

Посмотреть весь сортамент стальных двутавров, предлагаемый к продаже компанией МЕТАЛЛ-ЭНЕРГИЯ, вы можете, перейдя,  в соответствующий раздел по ссылке   двутавровая балка.

Чтобы  купить металлопрокат и трубы  других видов воспользуйтесь нашим каталогом.

ЛУЧШАЯ ЦЕНА  НА БАЛКУ – МЕТАЛЛ-ЭНЕРГИЯ

Области применения:  строительство гражданских и промышленных зданий (фундаменты, перекрытия, колонны, несущие конструкции), инфраструктурные сооружения (мосты, развязки, эстакады, опоры),  производство  и монтаж металлоконструкций, тяжелое машиностроение

Потребители:  строительные компании, изготовители металлоконструкций,  машиностроительные предприятия.

Вместе с двутавровой балкой № 20К1  вы можете приобрести следующие услуги:

  • Доставка балки
  • Резка балки
  • Оцинкование балки
  • Изготовление сварной балки
  • Изготовление металлоконструкций

Заказать  другие  двутавры  № 20:

Двутавр  20 Б1

Двутавр 20К2

Двутавр 20

Двутавр 20Ш1

МЕТАЛЛ-ЭНЕРГИЯ – ГАРАНТИЯ КАЧЕСТВА МЕТАЛЛОПРОДУКЦИИ И УСЛУГ

Теги:  металлическая балка, стальная балка, строительная балка, железная балка, двутавр горячекатаный, колонная балка

Таблицы веса двутавровой балки

Ниже приведены справочные данные удельного веса двутавровых балок различных конфигураций. Для удобства поиска воспользуйтесь ссылками в блоке «Содержание».

Параметры:

  • s — толщина стенки;
  • h — высота балки;
  • b — ширина полки;
  • t — толщина полки.

ГОСТ 8239-89 Балка двутавровая с уклоном внутренних граней полок

Номер балкиРазмерыМасса 1 м.п., кгМетров в тн
hbst
10100554.57.29.46105.71
12120644.87.311.586.96
14140734.97.513.772.99
161608157.815.962.89
18180905.18.118.454.35
202001005.28.42147.62
222201105.48.72441.67
242401155.69.527.336.63
2727012569.831.531.75
303001356.510.236.527.4
33330140711.242.223.7
363601457.512.348.620.58
404001558.3135717.54
45450160914.266.515.04
505001701015.278.512.74
555501801116.592.610.8
606001901217.81089.26

ГОСТ 19425-74 Балка специальная

Номер балкиРазмерыМасса 1м, кгМетров в тонне
hbst
14С140805.59.116.959.17
20С200100711.427.935.84
20Са200102911.431.132.15
22С2201107.512.333.130.21
27С2701228.513.742.823.36
27Са27012410.513.74721.28
36С3601401415.871.314.03
18М1809071225.838.76
24М2401108.21438.326.11
30М30013091550.219.92
36М3601309.51657.917.27
45М45015010.51877.612.89

ГОСТ 26020-83 Балка нормальная с параллельными гранями полок

Номер балкиРазмерыМасса 1м, кгМетров в тонне
hbst
10Б1117.6643.85.18.7114.9
12Б1120644.46.310.496.2
14Б1137.4733.85.610.595.2
14Б2140734.76.912.977.5
16Б11578245.912.778.7
16Б21608257.415.863.3
18Б1177914.36.515.464.9
18Б2180915.3818.853.2
20Б12001005.68.522.444.6
23Б12301105.6925.838.8
26Б12581205.88.52835.7
26Б226112061031.232.1
30Б12961405.88.532.930.4
30Б229914061036.627.3
35Б13461556.28.538.925.7
35Б23491556.51043.323.1
40Б139216579.548.120.8
40Б23961657.511.554.718.3
45Б14431807.81159.816.7
45Б24471808.41367.514.8
50Б14922008.8127313.7
50Б24962009.21480.712.4
55Б15432209.513.58911.2
55Б25472201015.597.910.2
60Б159323010.515.5106.29.4
60Б25972301117.5115.68.7
70Б16912601215.5129.37.7
70Б269726012.518.5144.26.9
80Б179128013.517159.56.3
80Б27982801420.5177.95.6
90Б18933001518.51945.2
90Б290030015.522213.84.7
100Б19903201621230.64.3
100Б29983201725258.23.9
100Б310063201829285.73.5
100Б4101332019.532.5314.53.2
Балка широкополочная с параллельными гранями полок
Номер балкиРазмерыМасса 1м, кгМетров в тонне
hbst
20Ш11931506930.632.7
23Ш12261556.51036.227.6
26Ш125118071042.723.4
26Ш22551807.51249.220.3
30Ш129120081153.618.7
30Ш22952008.5136116.4
30Ш329920091568.314.6
35Ш13382509.512.575.113.3
35Ш2341250101482.212.2
35Ш334525010.51691.311
40Ш13883009.51496.110.4
40Ш239230011.516111.19
40Ш339630012.518123.48.1
50Ш14843001115114.48.7
50Ш248930014.517.5138.77.2
50Ш349530015.520.5156.46.4
50Ш450130016.523.5174.15.7
60Ш15803201217142.17
60Ш25873201620.5176.95.7
60Ш35953201824.5205.54.9
60Ш46033202028.5234.24.3
70Ш168332013.519169.95.9
70Ш26913201523197.65.1
70Ш37003201827.5235.44.2
70Ш470832020.531.5268.13.7
70Ш57183202336.5305.93.3
Балка доп.серии с параллельными гранями полок
Номер балкиРазмерыМасса 1м, кгМетров в тонне
hbst
24ДБ12391155.59.327.836
27ДБ126912569.531.931.3
35ДБ13491275.88.533.629.8
36ДБ136014512.31849.120.4
40ДБ13991396.2939.725.2
45ДБ1450152111552.619
45ДБ24501807.613.36515.4
30ДШ1300.6201.99.41672.713.8
40ДШ1397.630211.518.71248.1
50ДШ1496.2303.814.2211556.5
Балка колонной с параллельными гранями полок
Номер балкиРазмерыМасса 1м, кгМетров в тонне
hbst
20К11952006.51041.524.1
20К2198200711.546.921.3
23К1227240710.552.219.2
23К223024081259.516.8
26К125526081265.215.3
26К2258260913.573.213.7
26К32622601015.583.112
30К1296300913.584.811.8
30К23003001015.596.310.4
30К330430011.517.5108.99.2
35К13433501015109.79.1
35К23483501117.5125.97.9
35К33533501320144.56.9
40К13934001116.51387.2
40К24004001320165.66
40К34094001624.5202.34.9
40К44194001929.5242.24.1
40К54314002335.5291.23.4

СТО АСЧМ 20-93 Балка нормальная

Номер балкиРазмерыМасса 1м, кгМетров в тонне
hbst
20Б12001005.5821.346.9
25Б12481245825.738.9
25Б22501256929.633.8
30Б12981495.583231.3
30Б23001506.5936.727.2
35Б13461746941.424.2
35Б235017571149.620.2
40Б139619971156.617.7
40Б24002008136615.2
45Б144619981266.215.1
45Б24502009147613.2
50Б14921998.81272.513.8
50Б249619991479.512.6
55Б15432209.513.58911.2
55Б25472201015.597.910.2
60Б1596199101594.610.6
60Б26002001117105.59.5
Балка широкополочная
Номер балкиРазмерыМасса 1м, кгМетров в тонне
hbst
20Ш11941506930.632.7
25Ш124417571144.122.7
30Ш129420081256.817.6
30Ш230020191568.614.6
35Ш133424981165.315.3
35Ш234025091479.712.5
40Ш13832999.512.588.611.3
40Ш23903001016106.79.4
45Ш14403001118123.58.1
50Ш14823001115114.28.8
50Ш248730014.517.5138.47.2
50Ш349330015.520.5156.16.4
50Ш449930016.523.5173.45.8
Балка колонной
Номер балкиРазмерыМасса 1м, кгМетров в тонне
hbst
20К11961996.51041.424.2
20К220020081249.920
25К124624981262.616
25К225025091472.413.8
25К32532511015.580.212.5
30К12982999148711.5
30К230030010159410.6
30К33003051515105.89.5
30К43043011117105.89.5
35К13423481015109.19.2
35К23503501219136.57.3
40К13943981118146.66.8
40К24004001321171.75.8
40К34064031624200.15
40К44144051828231.94.3
40К54294002335.5290.83.4
Балка узкополочная
Номер балкиРазмерыМасса 1м, кгМетров в тонне
hbst
31У3А30910268.928.535.1
31У4А3131026.610.832.930.4
36У1А3491275.88.532.930.4
36У2А3531286.510.739.225.5
41У1А3991406.48.850.319.9
41У2А403140711.246.521.5
46У3А4591549.115.468.814.5
61У1А5991781012.882.712.1
61У2А60317910.91593.110.7
Балка нормальная специальных размеров
Номер балкиРазмерыМасса 1м, кгМетров в тонне
hbst
31Б1А3101655.89.738.925.7
31Б2А3131666.611.244.822.3
31Б3А3171677.613.252.519
36Б1А3521716.99.845.122.2
36Б2А3551717.211.650.719.7
36Б3А3581727.913.156.817.6
41Б1А4031777.510.953.718.6
41Б2А4071787.712.859.816.7
46Б1А457190914.574.513.4
46Б2А4601919.91682.212.2
61Б1А60322810.514.9102.59.8
61Б2А60822811.217.3114.38.7
Балка среднеполочная специальных размеров
Номер балкиРазмерыМасса 1м, кгМетров в тонне
hbst
20Д1А2071335.88.426.737.5
20Д2А2101346.41031.531.7
25Д2А2581466.19.132.930.4
25Д3А2621476.61138.825.8
Балка колонной специальных размеров
Номер балкиРазмерыМасса 1м, кгМетров в тонне
hbst
12КС1251256.51023.842
15К1С15015071031.531.7
15К1А1521525.86.622.644.2
15К2А1571536.69.330.133.2
15К3А1621548.111.637.426.7
20К2А2032037.2114621.7
20К3А2062047.912.652.219.2
20К4А2102059.114.259.316.9
20К5А21620610.217.471.514
20К4С200204121256.217.8
25К1АС24625610.510.763.515.7
25К4С244252111164.415.5
30К3С294302121284.511.8
31К1АС299306111179.212.6
31К3АС30831015.415.5111.49
35К3С33835113131069.4
35К4С34435416161317.6
40К9С39440518181686
Балка широкополочная специальных размеров
Номер балкиРазмерыМасса 1м, кгМетров в тонне
hbst
30Ш2С29820191465.415.3
50Ш2С48830011181287.8
Поиск записей с помощью фильтра: ГибкаЗаточкаЗащитаКовкаРезкаСваркаСверлениеСлесарнаяТокарнаяШлифовка АрматураКвадратКругЛистПолосаПроволокаТрубаУголокШвеллер/балка АлюминийЛатуньМедьНержавейкаОцинковкаТитанЧугун

Масса двутавра, балки теоретический вес 1 метра погонного (1/мп)

Параметры балки Длина Вес метра
Масса двутавра, балки ГОСТ 8239-93
Балка 10 11.7м,12м 9,46 кг/м
Балка 12 11.7м,12м 11,5 кг/м
Балка 14 11.7м,12м 13,7 кг/м
Балка 16 11.7м,12м 15,9 кг/м
Балка 18 11.7м,12м 18,4 кг/м
Балка 20 11.7м,12м 21 кг/м
Балка 27 11.7м,12м 31,5 кг/м
Балка 30 11.7м,12м 36,5 кг/м
Балка 36 11.7м,12м 48,6 кг/м
Балка 45 11.7м,12м 57 кг/м
Вес балки ГОСТ 19425-74
Балка 24М 11.7м,12м 31,5 кг/м
Балка 30М 11.7м,12м 52,2 кг/м
Балка 36М 11.7м,12м 57,9 кг/м
Балка 45М 11.7м,12м 77,6 кг/м
Масса двутавра, балки АСЧМ 20-93
Балка 12Б1 11.7м,12м 8,7 кг/м
Балка 14Б1 11.7м,12м 10,5 кг/м
Балка 16Б1 11.7м,12м 12,7 кг/м
Балка 16Б2 11.7м,12м 15,8 кг/м
Балка 20Б1 11.7м,12м 21,3 кг/м
Балка 25Б1 11.7м,12м 25,7 кг/м
Балка 25Б2 11.7м,12м 29,6 кг/м
Балка 30Б1 11.7м,12м 32 кг/м
Балка 30Б2 11.7м,12м 46,78 кг/м
Балка 35Б1 11.7м,12м 41,4 кг/м
Балка 35Б2 11.7м,12м 49,6 кг/м
Балка 40Б1 11.7м,12м 56,6 кг/м
Балка 40Б2 11.7м,12м 66 кг/м
Балка 45Б1 11.7м,12м 66,2 кг/м
Балка 45Б2 11.7м,12м 76 кг/м
Балка 50Б1 11.7м,12м 72,5 кг/м
Балка 50 Б2 11.7м,12м 83,8 кг/м
Балка 55Б1 11.7м,12м 89 кг/м
Балка 55Б2 11.7м,12м 98,3 кг/м
Балка 60Б1 11.7м,12м 94,6 кг/м
Балка 60 Б2 11.7м,12м 116 кг/м
Балка 20Ш1 11.7м,12м 30,6 кг/м
Балка 20К1 11.7м,12м 41,4 кг/м
Балка 25Ш1 11.7м,12м 44,1 кг/м
Балка 25К1 11.7м,12м 62,6 кг/м
Балка 30Ш1 11.7м,12м 56,8 кг/м
Балка 30К1 11.7м,12м 87 кг/м
Балка 35К1 11.7м,12м 109,1 кг/м
Балка 35Ш1 11.7м,12м 109,1 кг/м
Балка 40 К1 11.7м,12м 153 кг/м
Балка 40Ш1 11.7м,12м 88,6 кг/м
Балка 40Ш2 11.7м,12м 106,7 кг/м
Балка 45 Ш1 11.7м,12м 125 кг/м
Балка 50 Ш1 11.7м,12м 116 кг/м
Балка 50 Ш2 11.7м,12м 140 кг/м
Балка 60 Ш1 11.7м,12м 139 кг/м
Балка 60 Ш2 11.7м,12м 173 кг/м
Балка 70 Ш1 11.7м,12м 168 кг/м
Балка 70 Ш2 11.7м,12м 192 кг/м


Двутавровая балка 20б1 размеры. Балка двутавровая стальная

Стандартизированный профиль, получаемый методом горячей прокатки на сортовых станах. В сечении двутавр похож на букву «Н» . Балка из двутаврового профиля прочнее такой же по площади прямоугольной в 28 — 30 раз и практически в 7 раз, прочнее на изгиб такой же балки изготовленной из швеллера. Вместе с тем, этот профиль плохо переносит усилия на скручивание, что является характерным для открытых профилей вообще, например уголка или швеллера.

Внешний вид

Происхождение названия наиболее вероятно от слова taurus (лат), что означает бык. По всей видимости, полки балок воспринимались как рога, располагающиеся с обеих сторон.

Особенности профиля

Горизонтальные площадки вверху и внизу балки являются опорными поверхностями. Их назначение:

  • воспринимать и равномерно распределять нагрузку на профиль;
  • не допускать опрокидывания или перекоса балки, обеспечивая восприятие нагружения перемычкой строго в вертикальном направлении.

Сфера применения

Двутавровые балки нашли широкое применения в промышленности, строительстве и других отраслях:

  • мостостроение – несущие тяжело нагруженные конструкции;
  • промышленное строительство – каркасы зданий и сооружений, основа подкрановых путей электромостовых кранов;
  • несущие балки мостовых кранов;
  • в машиностроении – рамы автомобилей и вагонов;
  • для армирования стенок шахт .

Изготовление двутавровых балок

Изготовление этих профилей производится на рельсобалочных станах горячей прокатки. Это дорогостоящий и сложный в наладке агрегат. Заготовкой для балок, в зависимости от их размера, являются слябы или квадрат для более мелких размеров.

Заготовка поочередно проходит через клети прокатного стана, постепенно принимая необходимые размеры и вырастая в длину. Клеть представляет собой агрегат, включающий в себя привод и несколько водоохлаждаемых валков, от клети к клети размер валков уменьшается, за счет обжатия валками заготовка принимает необходимые размеры балки.

Горячая прокатка – основной способ производства двутавров. Станы имеют очень высокую производительность и обеспечивают высокую точность размеров. Профили производятся в соответствии с действующими государственными стандартами и невозможно произвести нестандартные размеры без очень больших затрат времени и средств.

Одним из недостатков горячекатаных профилей являются дефекты на их поверхности в виде окалины. Расчет двутавровой балки, как правило, производится на прочность и прогиб.

Двутавровые балки могут производиться:

  • из конструкционных марок сталей;
  • из низколегируемых сплавов.

Также бывают деревянные, алюминиевые двутавры.

Классификация и разновидности балок. Маркировка

Двутавры разделяются на несколько видов по следующим параметрам:

  1. Геометрические размеры.
  2. Форма.
  3. Применяемость.

Одним из основных параметров балок является их высота. Она измеряется расстоянием между несущими гранями полок. В наименовании балки размер указывается в сантиметрах.

Например: балка 16 имеет расстояние между полками 160 миллиметров.

Это число – «номер высоты» — изменяется в диапазоне от 10 до 100 в соответствии с гомологическим рядом размеров, определяемым ГОСТами. Производство изделий, не входящих в гомологический ряд может быть осуществлено по согласованию с заказчиком.

Особенности различных конструкций двутавров обозначаются буквенными маркировками:

Когда нужна точная маркировка балок, применяются дополнительные цифровые маркировки.

Например: 27Б1 и 27Б2. При этом первая имеет высоту 268 мм, а вторая – 270. А стенка балки 27Б2 на 1,2 мм толще, чем в первом варианте.

Двутавры с параллельными полками

Балки с параллельными (внутренними и наружными) гранями производятся в соответствии с требования ГОСТ 26020-82.

Двутавры с внутренними полками с уклоном по отношению к наружным

Таблица 1

Наименование,

номер балки

Размеры, мм hxbxsxt Вес погонного метра, кг Вес 1 шт, кг L =12 метров Метров в тонне
10Б1 100х55х4,1х5,7 8,12 97,23 123,15
12Б1 117,х64х3,8х5,1 8,73 104,44 114,55
12Б2 120х64х4,4х6,3 10,41 124,82 96,06
14Б1 137,4х73х3,8х5,6 10,54 126,11 94,88
14Б2 140х73х4,х6,9 12,93 154,81 77,40
16Б1 157х82х4х5,9 12,77 152,43 78,31
16Б2 160х82х4х7,4 15,86 189,66 63,05
18Б1 177х91х4,3х6,5 15,44 184,84 64,77
18Б2 180х91х5,3х8 23,94 287,48 41,77
20Б1 200х100х5,6х8,5 21,55 255,64 46.40
23Б1 230х110х5,6х9 25,81 309,62 38,44
26Б1 258х20х5,8х8,5 28,02 336,04 35,69
26Б2 261х120х6х10 31,23 374,46 32,02
30Б1 296х140х5,8х8,5 32,94 394,88 20,39
30Б2 299х140х6х10 36.66 439,32 27,28
35Б1 346х152х6,2х8,5 38,95 466,80 25,67
35Б2 349х155х6,5х10 43,34 519,68 23,07
40Б1 392х165х7х9,5 48,11 577,22 20,79
40Б2 396х165х7,5х11,5 54,71 656,42 18,28
45Б1 443х180х7,8х11 59,81 717,63 16,72
45Б2 447х180х8,4х13 67,53 810,01 14,80
50Б1 492х200х8,8х12 73,04 876,68 13,69
50Б2 496х200х9,2х14 80,71 968,42 12,39
55Б1 543х220х9,5х13,5 89,12 1068,44 11,22
55Б2 547х220х10,5х15,5 97,93 1174,56 10,21
60Б1 593х230х10,5х15,5 106,22 1274,34 9,41
60Б2 597х230х10,5х15,5 115,64 1387,28 8,65
70Б1 691х260х12х15,5 129.31 1551,62 7,73
70Б2 691х260х12,5х18,5 144,23 1730,46 6,93
80Б1 791х280х13,5х17 159,52 1914,24 6,27
80Б2 798х280х14х20,5 177,94 2134,88 5,62
100Б1 990х320х16х21 230,63 2767,26 4,34
100Б2 998х320х17х25 258,24 3098,42 3,87
100Б3 1006х320х18х29 285,7 3428,42 3,50
100Б4 1013х320х19,5х32,5 314,51 3774,22 3,18

Размеры, масса и количество метров в тонне двутавров по и ГОСТ

Таблица 2

Наименование и номер балки

Размеры, мм hxbxsxt

9,45
30К4 304х301х11х17 105,77 1269,24 9,45
35К1 342х348х10х15 109,11 1309,32 9,17
35К2 350х350х12х19 136,53 1638,36 7,32
40К1 394х398х11х18 146,68 1760,16 6,82
40К2 400х400х13х21 171,71 2060,52 5,82
40К3 406х403х16х24 200,15 2401,80 4,99
40К4 414х405х18х28 231,93 2783,16 4,31
40К5 429х400х23х35,5 290,86 3490,32 3,44

По таблице можно определить сколько весит метр длины балки, нужного двутавра.

Двутавры сварные

Сварная балка – конструкция из стального листового проката с мехсвойствами, соответствующими аналогичным горячекатаным профилям подобных размеров. Предельно допустимые отклонения в размерах такие же, что и в требованиях и для горчекатанных балок.

Определяющими преимуществами сварных конструкций является их гораздо более низкая себестоимость и вариативность в заданных требованиях, что достигается за счет :

  • подбор комбинированного сечения с учетом специфических требований заказчика;
  • применение в конструкции листового металла различных марок стали для улучшения механических свойств;
  • возможность исполнения изделий несимметричной формы;
  • усиления несущей способности ;
  • возможность применения элементов конструкции увеличенной длины, что ведет к ее упрощению;
  • рациональное использования металла за счет подетального изготовления элементов конструкций;

Сравнительная таблица сортамента горячекатаных и сварных балок:

Таблица 3

Типоразмеры сварных балок Наличие в производстве
10Б1 нет
12Б1, 12Б2 нет
14Б1, 14Б2 нет
16Б1, 16Б2 нет
18Б1, 18Б2 нет
20Б1, 20К1, 20К2, 20Ш1 нет
23К1, 23К2, 23Б1, 23Ш1 нет
24ДБ1 нет
25К1, 25К2, 25К3, 25Б1, 25Б2, 25Ш1 да
26К1, 26К2, 26К3, 26Б1, 26Б2, 26Ш1,26Ш2 да
27ДБ1 да
30К1, 30К2, 30К3, 30К4, 30Б1, 30Б2, 30ДШ1, 30Ш1, 30Ш2, 30Ш3 да
35Б1, 35Б2, 35ДБ1 нет
35К1, 35К2, 35К3, 35Ш1, 35Ш2, 35Ш3 да
36ДБ1 нет
40Б1, 40Б2, 40ДБ1, 40ДШ1, 40К1, 40К2, 40К3, 40К4, 40К5, 40Ш1, 40Ш2, 40Ш3 да
45Б1, 45Б2, 45ДБ1, 45ДБ2, 45Ш1 да
50Б1, 50Б2, 50Б3, 50ДШ1, 50Ш1, 50Ш2, 50Ш3, 50Ш4 да
55Б1, 55Б2 да
60Б1, 60Б2, 60Ш1, 60Ш2, 60Ш3, 60Ш4 да
70Б1, 70Б2, 70Ш1, 70Ш2, 70Ш3, 70Ш4, 70Ш5 да
80Б1, 80Б2, 80Ш1, 80Ш2 да
90Б1, 90Ш2, 90Ш1, 90Ш2 да
100Б1, 100Б2, 100Б3, 100Б4, 100Ш1, 100Ш2, 100Ш3, 100Ш4 да

Некоторые особенности технологии


производства сварных двутавров
    • сварка продольного шва полка-стойка на машине непрерывной сварки;
    • правка – устранение «грибовидности» полки, образовавшей после провара шва;
    • переворот профиля на 180 о по вертикали;
    • сварка второго шва;
    • правка второго сварного соединения.
  1. Сварные швы подвергаются контролю неразрушающими методами в соответствии с действующими стандартами. Обнаруженные дефекты устраняются, и профиль проверяется повторно.
  2. На поверхности изделий не допускаются поверхностные дефекты в виде трещин, закатов, плен, рванин. При обнаружении таких дефектов они подвергаются ремонту механическим способом. При этом предельно допустимые отклонения по размерам изделия не должны превышать допусков для стального листа, из которого изготовлен профиль.

Примечания

Номенклатура и область применения двутавровых балок весьма разнообразна . Появление сварных профилей в свое время было обусловлено отказам Нижнетагильского меткомбината от производства тяжелых балок номерами от 70 до100. Потребность же в них не снижалась, а росла по мере развития строительной отрасли. Поэтому возникли сварные профиля.

Второй причиной их популярности можно считать высокую вариативность изготовления, в том числе в нестандартных размерах. Если для этого необходимо перевооружать рельсобалочный стан комплектом прокатного инструмента, то в случае со сваркой этого не происходит, производство удешевляется. Этот же подход способствовал снижению металлоемкости строительства, что приводило к экономии средств. Стоимость, цена балки двутавровой зависит от параметров изделия и вида стали.

В представленном прайс-листе представлена балка двутавровая, цена которой зависит способа изготовления, маркировки и размеров.

В нашей компании можно заказать и купить балку двутавровую необходимого веса и размера. Заказ можно оформить прямо на сайте или позвонив в офис компании по номеру телефона: +7 495 999-18-19.

Балка двутавровая - изделие сортового проката, изготовленное из углеродистой или низколегированной профильной стали с сечением в виде буквы «Н». Особая форма двутавровой балки придает конструкции, в которой она применяется, дополнительную жесткость, что позволяет ей принимать значительные нагрузки.

Двутавры из углеродистых марок стали, как правило, применяются при строительстве внутренних конструкций, которые защищены от агрессивного воздействия внешней среды. Двутавровые балки из низколегированной стали используются при возведении наружных конструкций, в том числе с повышенными требованиями к прочности.

Виды двутавровых балок

Двутавры могут быть горячекатаными или сварными.

Горячекатаная двутавровая балка (ГОСТ 8239-89) изготавливается методом горячей прокатки из стальной заготовки. Изделие, полученное при помощи термической обработки, не содержит швов, и характеризуется повышенной прочностью и монолитностью.

Сварная двутавровая балка (ГОСТ: 23118, ГОСТ 27772 и ГОСТ 19281, в зависимости от используемого проката) изготавливается методом сварки листового горячекатаного проката. Она имеет швы на поверхности, поэтому для её усиления необходимо дополнительное армирование. Вес сварной двутавровой балки в несколько раз меньше горячекатаной, поэтому ее используют в тех случаях, когда необходимо уменьшить общую массу несущей конструкции.

Классификация и область применения двутавровых балок

Двутавры широко применяются практически во всех сферах строительства, а также при возведении мостов, перекрытий и в качестве направляющих для подъемной техники.

Двутавры с параллельными гранями имеют следующую маркировку:

  • К - колонные. Ширина и высота всех граней практически одинаковая. Они устойчивы к сжатию, применяются в качестве перекрытий, а также при возведении дорожных эстакад и стоек.
  • Б - нормальные. Применяются в качестве несущего элемента при возведении колонн и опор.
  • Ш - широкополочные. Используются в качестве несущих опор и направляющих.
  • У - узкополочные. Ширина полок меньше стандартной. Используются в строительстве подвесных путей или рамных каркасов.

Двутавры с наклонными гранями делятся на следующие подвиды:

  • Обычные - без маркировки. Наклон граней - 6-12%.
  • М - специальные мостовые. Используются при создании подвесных конструкций.
  • С - специальные строительные. Широко применяются в шахтном строительстве.

Угол наклона полок подбирается исходя из назначения двутавра.

Главная » Перекрытия » Двутавровая балка 20б1 размеры. Балка двутавровая стальная

Двутавровые профили ГОСТ 26020-83 Балка стальная двутавровая с параллельным фланцем

ГОСТ РФ.

В данной таблице представлены стальные параллельные фланцевые балки стандарта ГОСТ I РФ. технические характеристики. Технические характеристики, свойства, размеры I раздела. Я луч изготовлены по стандарту:

ГОСТ 26020-83 (ГОСТ 26020-83 )



Балки двутавровые стандартные



Идентификация





Номинальные размеры

Поперечное сечение

Номинальная масса 1м

Свойства сечения, статические данные


мм

A

Х-Х

Y-Y


ч

б

с

т

R

см2

кг / м

Ix, см4

Wx, см3

Sx, см3

tx, см

Iy, см4

Wy, см3

ты, см

10Б1

100,0

55

4,1

5,7

7

10,32

8,1

171

34,2

19,7

4,07

15,9

5,8

1,24

12Б1

117,6

64

3,8

5,1

7

11,03

8,7

257

43,8

24,9

4,83

22,4

7,0

1,45

12Б2

120,0

64

4,4

6,3

7

13,21

10,4

318

53,0

30,4

4,90

27,7

8,6

1,45

14Б1

137,4

73

3,8

5,6

7

13,39

10,5

435

63,3

35,8

5,70

36,4

10,0

1,65

14Б2

140.0

73

4,7

6,9

7

16,43

12,9

541

77,3

44,2

5,74

44,9

12,3

1,65

16Б1

157,0

82

4,0

5,9

9

16,18

12,7

689

87,8

49,5

6,53

54,4

13,3

1,83

16Б2

160,0

82

5,0

7,4

9

20,09

15,8

869

108,7

61,9

6,58

68,3

16,6

1,84

18Б1

177,0

91

4,3

6,5

9

19,58

15,4

1063

120,1

67,7

7,37

81,9

18,0

2,04

18Б2

180,0

91

5,3

8,0

9

23,95

18,8

1317

146,3

83,2

7,41

100,8

22,2

2,05

20Б1

200

100

5,6

8,5

12

28,49

22,4

1943

194,3

110,3

8,26

142,3

28,5

2,23

23Б1

230

110

5,6

9,0

12

32,91

25,8

2996

260,5

147,2

9,54

200,3

36,4

2,47

26Б1

258

120

5,8

8,5

12

35,62

28,0

4024

312,0

176,6

10,63

245,6

40,9

2,63

26Б2

261

120

6,0

10,0

12

39,70

31,2

4654

356,6

201,5

10,83

288,8

48,1

2,70

30Б1

296

140

5,8

8,5

15

41,92

32,9

6328

427,0

240,0

12,29

390,0

55,7

3,05

30Б2

299

140

6,0

10,0

15

46,67

36,6

7293

487,8

273,8

12,50

458,6

65,5

3,13

35Б1

346

155

6,2

8,5

18

49,53

38,9

10060

581,7

328,6

14,25

529,6

68,3

3,27

35Б2

349

155

6,5

10,0

18

55,17

43,3

11550

662,2

373,0

14,47

622,9

80,4

3,36

40Б1

392

165

7,0

9,5

21

61,25

48,1

15750

803,6

456,0

16,03

714,9

86,7

3,42

40Б2

396

165

7,5

11,5

21

69,72

54,7

18530

935,7

529,7

16,30

865,0

104,8

3,52

45Б1

443

180

7,8

11,0

21

76,23

59,8

24940

1125,8

639,5

18,09

1073,7

119,3

3,75

45Б2

447

180

8,4

13,0

21

85,96

67,5

28870

1291,9

732,9

18,32

1269,0

141,0

3,84

50Б1

492

200

8,8

12,0

21

92,98

73,0

37160

1511,0

860,4

19,99

1606,0

160,6

4,16

50Б2

496

200

9,2

14,0

21

102,80

80,7

42390

1709,0

970,2

20,30

1873,0

187,3

4,27

55Б1

543

220

9,5

13,5

24

113,37

89,0

55680

2051,0

1165,0

22,16

2404,0

218,6

4,61

55Б2

547

220

10,0

15,5

24

124,75

97,9

62790

2296,0

1302,0

22,43

2760,0

250,9

4,70

60Б1

59

230

10,5

15,5

24

135,26

106,2

78760

2656,0

1512,0

24,13

3154,0

274,3

4,83

60Б2

597

230

11,0

17,5

24

147,30

115,6

87640

2936,0

1669,0

24,39

3561,0

309,6

4,92

70Б1

691

260

12,0

15,5

24

164,70

129,3

125930

3645,0

2095,0

27,65

4556,0

350,5

5,26

70Б2

697

260

12,5

18,5

24

183,60

144,2

145912

4187

2393,0

28,19

5437,0

418,2

5,44

80Б1

791

280

13,5

17,0

26

203,20

159,5

1

5044

2917,0

31,33

6244,0

446,0

5,54

80Б2

798

280

14,0

20,5

26

226,60

177,9

232200

5820

3343,0

32,01

7527,0

537,6

5,76

90Б1

893

300

15,0

18,5

30

247,10

194,0

304400

6817

3964,0

35,09

8365,0

557,6

5,82

90Б2

900

300

15,5

22,0

30

272,40

213,8 ​​

349200

7760

4480,0

35,80

9943,0

662,8

6,04

100Б1

990

320

16,0

21,0

30

293,82

230,6

446000

9011

5234,0

38,96

11520,0

719,9

6,26

100Б2

998

320

17,0

25,0

30

328,90

258,2

516400

10350

5980,0

39,62

13710,0

856,9

6,46

100Б3

1006

320

18,0

29,0

30

364,00

285,7

587700

11680

6736,0

40,18

15900,0

993,9

6,61

100Б4

1013

320

19,5

32,5

30

400,60

314,5

655400

12940

7470,0

40,45

17830,0

1114,3

6,67

Балки с широким фланцем


Идентификация

Номинальные размеры

Поперечное сечение

Номинальная масса 1м

Свойства сечения, статические данные


мм

A

Х-Х

Y-Y


ч

б

с

т

R

см2

кг / м

Ix, см4

Wx, см3 Sx, см3 тх, см

Iy, см4

Вт, см3 ты, см
20Ш1

193

150

6,0

9,0

13

38,95

30,6

2660

275

153

8,26

507

67,6

3,61

23Ш1

226

155

6,5

10,0

14

46,08

36,2

4260

377

210

9,62

622

80,2

3,67

26Ш1

251

180

7,0

10,0

16

54,37

42,7

6225

496

276

10,70

974

108,2

4,23

26Ш2

255

180

7,5

12,0

16

62,73

49,2

7429

583

325

10,88

1168

129,8

4,31

30Ш1

291

200

8,0

11,0

18

68,31

53,6

10400

715

398

12,34

1470

147,0

4,64

30Ш2

295

200

8,5

13,0

18

77,65

61,0

12200

827

462

12,53

1737

173,7

4,73

30 3

299

200

9,0

15,0

18

87,00

68,3

14040

939

526

12,70

2004

200,4

4,80

35O1

338

250

9,5

12,5

20

95,67

75,1

19790

1171

651

14,38

3260

261

5,84

35Ш2

341

250

10,0

14,0

20

104,74

82,2

22070

1295

721

14,52

3650

292

5,90

35Ш3

345

250

10,5

16,0

20

116,30

91,30

25140

1458

813

14,70

4170

334

5,99

40Ш1

388

300

9,5

14,0

22

122,40

96,1

34360

1771

976

16,76

6306

420

7,18

40Ш2

392

300

11,5

16,0

22

141,60

111,1

39700

2025

1125

16,75

7209

481

7,14

40Ш3

396

300

12,5

18,0

22

157,20

123,4

44740

2260

1259

16,87

8111

541

7,18

50Ш1

484

300

11,0

15,0

26

145,70

114,4

60930

2518

1403

20,45

6762

451

6,81

50Ш2

489

300

14,5

17,5

26

176,6

138,7

72530

2967

1676

20,26

7900

526

6,69

50Ш3

495

300

15,5

20,5

26

199,20

156,4

84200

3402

1923

20,56

9250

617

6,81

50 4

501

300

16,5

23,5

26

221,70

174,1

3838

2173

20,82

10600

707

6,92

60Ш1

580

320

12,0

17,0

28

181,10

142,1

107300

3701

2068

24,35

9302

581

7,17

60Ш2

587

320

16,0

20,5

28

225,30

176,9

131800

4490

2544

24,19

11230

702

7,06

60ШЗ

595

320

18,0

24,5

28

261,80

205,5

156900

5273

2997

24,48

13420

839

60Д14

603

320

20,0

28,5

28

298,34

234,2

182500

6055

3455

24,73

15620

976

7,23

70Ш1

683

320

13,5

19,0

30

216,40

169,9

172000

5036

2843

28,19

10400

650

6,93

70Ш2

691

320

15,0

23,0

30

251,70

197,6

205500

5949

3360

28,58

12590

787

7,07

70ШЗ

700

320

18,0

27,5

30

299,80

235,4

247100

7059

4017

28,72

15070

942

7,09

70 4

708

320

20,5

31,5

30

341,60

261,1

284400

8033

4598

28,85

17270

l079

7,11

70 5

718

320

23,0

36,5

30

389,7

305,9

330600

9210

5298

29,13

20020

1251

7,17

Балка колонны



Идентификация

Номинальные размеры

Поперечное сечение

Номинальная масса 1м

Свойства сечения, статические данные


ч

б

с

т

R

Х-Х

Y-Y


мм

см 2

кг / м

Ix, см4

Wx, см3

Sx, см3

tx, см

Iy, см4

Wy, см3

ты, см

20К1

195

200

6,5

10,0

13

52,82

41,5

3820

392

216

8,50

1334

133

5,03

20к2

198

200

7,0

11,5

13

59,70

46,9

4422

447

247

8,61

1534

153

5,07

23К1

227

240

7,0

10,5

14

66,51

52,2

6589

580

318

9,95

2421

202

6,03

23K2

230

240

8,0

12,0

14

75,77

59,5

7601

661

365

10,02

2766

231

6,04

26К1

255

260

8,0

12,0

16

83,08

65,2

10300

809

445

11,14

3517

271

6,51

26K2

258

260

9,0

13,5

16

93,19

73,2

11700

907

501

11,21

3957

304

6,52

26K3

262

260

10,0

15,5

16

105,90

83,1

13560

1035

576

11,32

4544

349

6,55

30K1

296

300

9,0

13,5

18

108,00

84,8

18110

1223

672

12,95

6079

405

7,50

30K2

300

300

10,0

15,5

18

122,70

96,3

20930

1395

771

13,06

6980

465

7,54

30К3

304

300

11,5

17,5

18

138,72

108,9

23910

1573

874

13,12

7881

525

7,54

35К1

343

350

10,0

15,0

20

139,70

109,7

31610

1843

1010

15,04

10720

613

8,76

35К2

348

350

11,0

17,5

20

160,40

125,9

37090

2132

1173

15,21

12510

715

8,83

35K3

353

350

13,0

20,0

20

184,10

144,5

42970

2435

1351

15,28

14330

817

8,81

40К1

393

400

11,0

16,5

22

175,80

138,0

52400

2664

1457

17,26

17610

880

10,00

40К2

400

400

13,0

20,0

22

210,96

165,6

64140

3207

1767

17,44

21350

1067

10,06

40K3

409

400

16,0

24,5

22

257,80

202,3

80040

3914

2180

17,62

26150

1307

10,07

40К4

419

400

19,0

29,5

22

308,60

242,2

4694

2642

17,85

31500

1575

10,10

40К5

431

400

23,0

35,5

22

371,00

291,2

121570

5642

3217

18,10

37910

1896

10,11

Additional Series D (Д) Beams



Identification

Номинальные размеры

Поперечное сечение

Номинальная масса 1м

Свойства сечения, статические данные


h

b

s

t

R

 

 

Х-Х

Y-Y


mm

см2

kg/м

Ix, см4

Wx, см3

Sx, см3

tx,см

Iy, см4

Wy, см3

ты, см

24ДБ1

239

115

5,5

9,3

15

35,45

27,8

3535

295,8

166,6

9,99

236,8

41,2

2,58

27ДБ1

269

125

6,0

9,5

15

40,68

31,9

5068

376,8

212,7

11,16

310,5

49,7

2,76

36ДБ1

360

145

7,2

12,3

18

62,60

49,1

13800

766,4

434,1

14,84

627,6

86,6

3,17

35ДБ1

349

127

5,8

8,5

15

42,78

33,6

8540

489,4

279,4

14,13

291,5

45,9

2,61

40ДБ1

399

139

6,2

9,0

15

50,58

39,7

13050

654,2

374,5

16,06

404,4

58,2

2,83

45ДБ1

450

152

7,4

11,0

15

67,05

52,6

21810

969,2

556,8

18,04

646,2

85,0

3,10

45ДБ2

450,0

180,0

7,6

13,3

18

82,8

65,0

28840

1280

722,0

18,7

1300

144

3,96

30ДШ1

300,6

201,9

9,4

16,0

18

92,6

72,7

15090

1000

563,0

12,8

2200

218

4,87

40ДШ1

397,6

302,0

11,5

18,7

22

159,0

124,0

46330

2330

1290,0

17,1

8590

569

7,36

50ДШ1

496,2

303,8

14,2

21,0

26

198,0

155,0

86010

3470

1950,0

20,8

9830

647

7,05

Atgal

Hot-rolled open RU sections - build your vision

RURussian Sections (hot-rolled)

   

Column Beams

Russian column beams
Dimensions: GOST 26020-83

DISCLAIMER: Tables, figures, drawings and all information on this page have been carefully researched but not been checked by an independant person/institution and are provided without any liability.Все обязательства исключены из-за неверной, неполной или устаревшей информации. Проконсультируйтесь с вашим техническим персоналом и / или с соответствующим институтом стандартизации.

Обозначение Номинал
Вес
1 мес.
Размеры Участок
Участок
G ч б т Вт т ф R 1 A
кг / м мм мм мм мм мм см 2
20К1 41,5 195 200 6,5 10,0 13 52,82
20к2 46,9 198 200 7,0 11,5 13 59,70
23К1 52,2 227 240 7,0 10,5 14 66,51
23K2 59,5 230 240 8,0 12,0 14 75,77
26К1 65,2 255 260 8,0 12,0 16 83,08
26K2 73,2 258 260 9,0 13,5 16 93,19
26К3 83,1 262 260 10,0 15,5 16 105,90
30К1 84,8 296 300 9,0 13,5 18 108,00
30к2 96,3 304 300 10,0 15,5 18 122,70
30К3 108,9 300 300 11,5 17,5 18 138,72
35К1 109,7 343 350 10,0 15,0 20 139,70
35K2 125,9 348 350 11,0 17,5 20 160,40
35К3 144,5 353 350 13,0 20,0 20 184,10
40К1 138,0 393 400 11,0 16,5 22 175,80
40к2 165,6 400 400 13,0 20,0 22 210,96
40К3 202,3 409 400 16,0 24,5 22 257,80
40к4 242,2 419 400 19,0 29,5 22 308,60
40K5 291,2 431 400 23,0 35,5 22 371,00


> в начало

Нижняя балка 20б1 габариты.Ящик для пищевых продуктов стальной

Стандартизированный профиль, полученный горячей прокаткой на сортовых станах. В поперечном сечении бутик похож на букву «Н» . Балка из постороннего профиля прочнее площади прямоугольной в 28 - 30 раз и почти в 7 раз прочнее при изгибе такой же балки из швеллера. При этом этот профиль плохо переносит усилия на скручивание, что характерно для открытых профилей в целом, например уголка или капеллера.

Внешний вид

происхождение имени Скорее всего от слова Телец. (LAT), что означает бык. Судя по всему, полки балок воспринимались как рожки, расположенные с двух сторон.

Характеристики Профиль

Горизонтальные площадки вверху и внизу балки являются опорными поверхностями. Их назначение:

  • воспринимают и равномерно распределяют нагрузку на профиль;
  • не переворачивает и не перекосит балки, обеспечивая восприятие нагрузки перемычкой строго в вертикальном направлении.

Сфера применения

Пищевые балки нашли широкое применение в промышленности, строительстве и других отраслях:

  • большая строительная - несущие тяжелонагруженные конструкции;
  • промышленное строительство - Каркасы зданий и сооружений, основания подкрановых путей электромеханических кранов;
  • несущие балки мостовых кранов;
  • в машиностроении - рамы автомобилей и легковых автомобилей;
  • для армирования стен шахт .

Изготовление балок заграничных

Изготовление этих профилей Изготавливается на роторных станах горячей прокатки. Это дорогой и сложный в регулировке блок. Заготовки для балок, в зависимости от их размеров, бывают плиточные или квадратные для меньших размеров.

Заготовка проходит попеременно Через клеть прокатного стана постепенно принимает необходимые размеры и удлиняется. Обойма представляет собой агрегат, который включает в себя привод и несколько охлаждаемых водой валков, от обрешетки к обойме размер валков уменьшается, за счет валка заготовка принимает необходимые размеры балки.

Горячая прокатка - Основной способ производства воздуховодов. Millows обладают очень высокими характеристиками и обеспечивают высокую точность размеров. Профили изготавливаются в соответствии с действующими государственными стандартами, а изготовление нестандартных размеров невозможно без очень больших затрат времени и средств.

Одним из недостатков горячекатаных профилей являются дефекты на их поверхности в виде окалины. Расчет двухходовой балки, как правило, проводится по прочности и прогибу.

Продовольственные балки можно производить:

  • из сталей конструкционных марок;
  • из низколегированных сплавов.

Есть также луки деревянные, алюминиевые.

Классификация и разновидности балок. Маркировка

Погрузчики

делятся на несколько типов по следующим параметрам:

  1. Геометрические размеры.
  2. Форма.
  3. Применимость.

Одним из основных параметров балок является их высота.Измеряется расстоянием между опорными краями полок. В названии бруса размер указан в сантиметрах.

Например: балка 16 имеет расстояние между полками 160 миллиметров.

Это число является «числом высоты» - варьируется в диапазоне от 10 до 100 в соответствии с гомологичным количеством размеров, определенным в игре. Производство продукции, не входящей в гомологичную серию, может осуществляться по согласованию с заказчиком.

Особенности различных дизайнов Бутоны обозначены буквенными обозначениями:

При необходимости точной разметки балок применяются дополнительные цифровые метки.

Например: 27B1 и 27B2. При этом первая имеет высоту 268 мм, а вторая - 270. А толщина стенки балки 27б2 на 1,2 мм больше, чем в первом варианте.

Шкафы с параллельными полками

Ящики с параллельными (внутренними и внешними) гранями изготавливаются в соответствии с требованиями ГОСТ 26020-82.

Продукты питания с внутренними полками с наклоном относительно внешних

Таблица 1

Имя,

номер балки

Габаритные размеры, мм. HXBXSXT. Масса маршрута, кг Масса 1 шт, кг л. = 12 метров Метров в тоннах
10B1 100x55x4.1х5,7 8,12 97,23 123,15
12B1 117, x64x3,8x5,1 8,73 104,44 114,55
12Б2. 120x64x4,4x6,3 10,41 124,82 96,06
14B1 137,4x73x3,8x5,6 10,54 126,11 94,88
14Б2. 140x73x4, x6.9 12,93 154,81 77,40
16B1 157x82x4x5.9 12,77 152,43 78,31
16Б2. 160x82x4x7,4 15,86 189,66 63,05
18Б1. 177x91x4,3х6,5 15,44 184,84 64,77
18B2. 180x91x5,3х8. 23,94 287,48 41,77
20Б1. 200x100x5,6x8,5 21,55 255,64 46,40
23B1 230x110x5,6x9 25,81 309,62 38,44
26B1 258x20x5,8x8.5 28,02 336,04 35,69
26b2. 261x120x6x10 31,23 374,46 32,02
30B1 296x140x5,8x8,5 32,94 394,88 20,39
30B2. 299x140x6x10 36,66 439,32 27,28
35B1 346x152x6.2x8,5 38,95 466,80 25,67
35B2. 349x155x6,5x10 43,34 519,68 23,07
40B1 392x165x7x9,5 48,11 577,22 20,79
40Б2. 396x165x7,5x11,5 54,71 656,42 18,28
45B1 443x180x7,8x11 59,81 717,63 16,72
45B2. 447x180x8.4x13 67,53 810,01 14,80
50b1. 492x200x8,8x12 73,04 876,68 13,69
50b2. 496x200x9.2x14. 80,71 968,42 12,39
55B1 543x220x9,5x13,5 89,12 1068,44 11,22
55B2. 547x220x10,5x15,5 97,93 1174,56 10,21
60b1 593x230x10,5x15.5 106,22 1274,34 9,41
60b2. 597x230x10,5x15,5 115,64 1387,28 8,65
70b1 691x260x12x15.5 129,31 1551,62 7,73
70B2. 691x260x12,5x18,5 144,23 1730,46 6,93
80B1 791x280x13,5x17. 159,52 1914,24 6,27
80B2. 798x280x14x20,5 177,94 2134,88 5,62
100b1 990x320x16x21 230,63 2767,26 4,34
100b2. 998x320x17x25 258,24 3098,42 3,87
100b3. 1006x320x18x29 285,7 3428,42 3,50
100b4. 1013x320x19,5x32,5 314,51 3774,22 3,18

Габаритные размеры, масса и количество метров в тоннах бутикового ПО и ГОСТ

стол 2

Наименование и количество балок

Габаритные размеры, мм. hXBXSXT.

9,45
30к4 304x301x11x17 105,77 1269,24 9,45
35К1. 342x348x10x15 109,11 1309,32 9,17
35К2. 350x350x12x19 136,53 1638,36 7,32
40К1 394x398x11x18. 146,68 1760,16 6,82
40К2. 400x400x13x21 171,71 2060,52 5,82
40К3 406x403x16x24. 200,15 2401,80 4,99
40К4 414x405x18x28. 231,93 2783,16 4,31
40К5. 429x400x23x35,5 290,86 3490,32 3,44

По таблице можно определить, сколько мы будем брать метра, длина балки потребуется iTODEUS.

Сварное 2 штуки

Балка сварная - конструкция из стального листового проката с механическими отклонениями, соответствующими аналогичным горячекатаным профилям аналогичных размеров. Предельно допустимые отклонения по размерам такие же, как в требованиях и для конкурирующих балок.

Определяющими преимуществами сварных конструкций являются их гораздо более низкая стоимость и вариативность в заданных требованиях, что достигается :

  • подбор комбинированной секции с учетом конкретных требований заказчика;
  • применение в конструкции листа Металл различных марок стали для улучшения механических свойств;
  • возможность исполнения изделий несимметричной формы;
  • усиление несущей способности ;
  • возможность использования элементов конструкции увеличенной длины, что приводит к ее упрощению;
  • рациональное использование металла за счет равномерного изготовления элементов конструкции;

Сравнительная таблица сортировки горячекатаных и сварных балок:

Таблица 3.

Размер сварных балок Наличие в производстве
10B1 не
12Б1, 12Б2. не
14б1, 14б2. не
16б1, 16б2. не
18Б1, 18Б2. не
20б1, 20к1, 20к2, 20ш2 не
23к1, 23к2, 23б1, 23ш2 не
24DB1 не
25к1, 25к2, 25к3, 25б1, 25б2, 25ш2 да
26к1, 26к2, 26к3, 26б1, 26б2, 26ш2,26ш3 да
27 дБ1 да
30К1, 30К2, 30к3, 30к4, 30б1, 30б2, 30дс1, 30ш2, 30ш3, 30ш4 да
35b1, 35b2, 35DB1 не
35К1, 35К2, 35К3, 35ш2, 35ш3, 35ш4 да
36DB1 не
40б1, 40б2, 40дб1, 40дс1, 40к1, 40к2, 40к3, 40к4, 40к5, 40ш2, 40ш3, 40ш4 да
45b1, 45b2, 45db1, 45db2, 45sh2 да
50б1, 50б2, 50б3, 50дш2, 50ш2, 50ш3, 50ш4, 50ш5 да
55б1, 55б2. да
60б1, 60б2, 60ш2, 60ш3, 60ш4, 60Ш4 да
70б1, 70б2, 70ш2, 70ш3, 70ш4, 70ш5, 70ш5 да
80б1, 80б2, 80ш2, 80ш3 да
90б1, 90ш3, 90ш2, 90ш3 да
100б1, 100б2, 100б3, 100б4, 100ш2, 100ш3, 100ш4, 100ш5 да

Некоторые особенности технологии


Производство сварных водолазов
    • сварка продольного шва полки стойки на сварочном аппарате непрерывного действия;
    • править - устранение "грибных" полочек, образовавшихся после провинциального шва;
    • соединительный профиль на 180 ° по вертикали;
    • сварка второго шва;
    • правка второго сварного соединения.
  1. Сварные швы подлежат контролю неразрушающими методами в соответствии с действующими стандартами. Обнаруженные дефекты устраняются, и профиль снова проверяется.
  2. На поверхности изделия не допускаются Дефекты поверхности в виде трещин, закатов, плен, Рваннина. Если такие дефекты обнаруживаются, их ремонтируют механическим способом. При этом предельно допустимые отклонения по размерам изделия не должны превышать допусков для стального листа, из которого изготовлен профиль.

Банкноты

Номенклатура и объем библий очень разнообразны . Появление сварных профилей в свое время было связано с отказами Нижнетагильского металлургического комбината от производства тяжелых балок цифрами от 70 до 100. Потребность в них не уменьшилась, а выросла за счет строительства строительной отрасли. Так появился сварной профиль.

Вторая причина их популярности Можно считать большую вариативность производства, в том числе нестандартные размеры.Если для этого необходимо переставить станцию ​​рельсово-бытовой с комплектом прокатного инструмента, то в случае сварки этого не происходит, производство сокращается. Такой же подход способствовал снижению металлоемкости строительства, что привело к экономии затрат. Стоимость, цена на балку зарубежную зависит от параметров изделия и марки стали.

В представленном прайс-листе представлена ​​балка двухходовая, цена которой зависит от способа изготовления, маркировки и размеров.

В нашей компании вы можете заказать и купить брус высоты нужного веса и размера. Заказ можно оформить прямо на сайте или позвонив в офис компании по телефону: +7 495 999-18-19.

Балка баунтер - разновидность изделий из углеродистой или низколегированной профильной стали с поперечным сечением в виде буквы «Н». Особая форма двухходовой балки придает конструкции, в которой она используется, дополнительную жесткость, что позволяет ей выдерживать значительные нагрузки.

Углеродистая сталь марки

марки стали, как правило, применяется при строительстве внутренних конструкций, которые защищены от агрессивного воздействия внешней среды. Нагреваемые балки из низколегированной стали используются при возведении наружных конструкций, в том числе с повышенными требованиями к прочности.

Виды посторонних балок

Пищевые продукты могут быть горячекатаными или сварными.

Балка двухъярусная горячекатаная (ГОСТ 8239-89) изготавливается горячей прокаткой из стальной заготовки. Изделие, полученное термической обработкой, не содержит швов, отличается повышенной прочностью и монолитием.

Балка сварная двухъярусная (ГОСТ 23118, ГОСТ 27772 и ГОСТ 19281 в зависимости от проката) изготавливается методом сварки листовой горячекатаной стали. Имеет швы на поверхности, поэтому требует дополнительного армирования. Вес сварной двухъярусной балки в несколько раз меньше горячекатаной, поэтому ее используют в тех случаях, когда необходимо снизить общий вес несущей конструкции.

Классификация и область применения балок посторонних

Кузова широко используются практически во всех сферах строительства, а также при возведении мостов, перекрытий и в качестве направляющих для подъемного оборудования.

Lowave с параллельными краями имеет следующую маркировку:

  • К - колонны. Ширина и высота всех граней практически одинаковы. Они устойчивы к сжатию, используются в качестве перекрытий, а также при строительстве дорожных эросов и стоек.
  • B - Нормальный. Используется в качестве несущего элемента при возведении колонн и опор.
  • Вт - широкозащищенный. Используется в качестве несущих опор и направляющих.
  • У - узкопрокатный. Ширина полок меньше стандартной.Используется при строительстве подвесных гусениц или каркасов.

Низковы с наклонными краями делятся на следующие подвиды:

  • Обычный - без маркировки. Наклон граней 6-12%.
  • М - мосты специальные. Используется при создании подвесных конструкций.
  • C - специальная конструкция. Широко применяется в горном строительстве.

Угол наклона полок выбирается исходя из назначения отвала.

основная »Перекрытие» Балка нижняя 20б1 габариты. Сталь Food Box

Балка стальная двутавровая 35ш2 ст3пс5 12 м в Нур-Султане в интернет-магазине БВБ Альянс, ТОО | Купить Балка стальная двутавровая 35Ш2 ст3пс5 12м Нур-Султан (Казахстан)

Балка - это конструктивный элемент, представляющий собой горизонтальный или наклонный брус, работающий преимущественно на изгиб. Стальная балка изготавливается методом горячего проката стального сляба через валки прокатного стана или изготавливается сварным способом.Материалом для изготовления балки служит сталь различных марок (углеродистая и низколегированная).

Преимущества стальной балки:

• высокая жесткость,

• высокая прочность,

• сравнительно небольшой вес,

• простота установки.

Область применения стальной балки:

• слесарные работы,

• в крупнопанельном, промышленном и гражданском строительстве для перекрытий

• мостовые конструкции, опорные и подвесные пути.

Балка стальная двутавровая 35Ш2 ст3пс5 12м в наличии на складе, осуществляем доставку по России и странам СНГ.Актуальную цену вам подскажет наш менеджер.

Купить 12м Балка стальная двутавровая 35Ш2 ст3пс5:

легко

1. Вы отправляете заявку

2. Выставляем вам счет

3. Оплачиваете удобным для вас способом

4. Получаете товар

Что нужно знать о компании БВБ-Альянс.

• Поставляемый металлопрокат постоянно имеется в наличии, и хранится на складе «около 2000 тонн».

• Собственное производство профнастила.

• Предлагаем отсрочку платежа «до месяца».

• Делаем все возможное для минимизации сроков обработки и доставки.

• Выполняем раскрой металла в размер и по вашим чертежам.

• Предоставляем услугу ответственного хранения на крытом складе.

• Предлагаем программу лояльности, позволяющую получать скидки на покупку, обработку или доставку металлопроката.

Преимущества работы с нами:

1. Товар в наличии на складе

2. Официальная гарантия

3. Качество товара

4. Оперативная доставка

5. Программа лояльности

Актуальную цену на Балку стальную двутавровую 35Ш2 ст3пс5 12м Вам подскажет наш менеджер.

Окончательная цена продукции формируется исходя из условий поставки: количества, условий оплаты и места отгрузки.Спросите у менеджера. Данный прайс-лист носит исключительно информационный характер и ни при каких обстоятельствах не является публичной офертой.

Металлоторг - прокат

Двутавр доступен в различных наших филиалах, вы можете выбрать нужную вам отрасль, вид и размер продукции и заказать онлайн:

Представлены актуальные цены на металл. Двутавровая балка доступна в наших различных филиалах, вы можете выбрать нужную вам ветку, тип и размер продукции и заказать онлайн.Внимание Цены указаны без предоплаты! Есть доплата за партию менее 1 тонны, подробности у менеджера.

Посмотреть цену - Балка

Балка. Балка двутавровая стандартного профиля из конструкционных элементов из черного проката, имеющая сечение, близкое по форме к букве Н. Балка двутавровая балка прочнее, чем аналогичный квадратный профиль по площади сечения. Стальной двутавр является одним из самых популярных. и широко распространенный вид профилей, используемых в строительстве, изготовлении крупных металлических конструкций, мостовых конструкций, металлоконструкций колонн, несущих конструкций и подвесных путей.Благодаря высокой прочности используются в ответственных несущих конструкциях. Сегодня основным производителем двутавра является НТМК (Нижнетагильский металлургический комбинат), выпускающий двутавр по ГОСТ 26020-83, двутавр по ГОСТ 8239-89 и по собственному ТУ 20-93 немного другой. от ГОСТ.

Диапазон двутавров

Балки тройники. Балка двутавровая 20-93 с параллельными кромками полок по соотношению размеров и формы профиля бывает 3-х видов: нормальная, широкополочная, столбчатая и обозначается индексами B, W, K.
Индекс В - балки двутавровые нормальные 20Б, 25Б, 30Б, 35Б, 40Б, 45Б, 50Б, 55Б, 60Б, 70Б.
Индекс Ш - широкополка ШВ 20Ш, 25Ш, 30Ш, 35Ш, 40Ш, 45Ш, 50Ш, 60Ш, 70Ш, 80Ш, 90Ш, 100Ш.
Индекс К - столбик двутавр 20К, 25К, 30К, 35К, 40К

Балка двутавровая ГОСТ 19425-74 - балка специальная, выпускается двух типов, обозначается индексом М и С.
Индекс М - балка монорельсовая, в народе специально для 18М, 20М называется подкрановой балкой. , 24М, 30М, 36М, 45М подвесные железные дороги
Индекс С - балка стальная для армирования шахтных стволов.
Двутавры специальные делятся по точности на:
А - высокая точность; B-нормальной точности.

Таблица размеров и массы двутавров:
ДВАННЫЕ БАЛКИ STO ASCM 20-93 С ПАРАЛЛЕЛЬНЫМИ ФЛАНЦАМИ

ГОСТ 8239-89 Тройники стальные горячекатаные

Балка 09Г2С производства НТМК (Нижнетагильский металлургический завод) по ГОСТ 20-93. Для стали, применяемой при изготовлении низколегированных балок, применяются нормы ГОСТ 19281-89 и ГОСТ 27772-88.Сталь 09Г2С соответствует стали для строительных конструкций марки С345. Легирующие (легирующие) компоненты вводятся в сталь для повышения прочности конструкции. Преимущество балки 09G2C заключается в том, что они не допускают охрупчивания и растрескивания, а также устойчивы к высоким и низким температурам (-70 C при 450 C). Металлопрокат Сталь 09Г2С широко применяется в строительстве, производстве крупных металлоконструкций на севере нашей страны из-за низких температур. Купить балку 09Г2С вы можете на любом из наших складов, для этого нужно позвонить менеджеру или оставить заявку.Бывают обычные двутавровые 09Г2Ц 20Б1, 25Б1, 25Б2, 30Б1,30Б2, 35Б1, 35Б2, 40Б1, 40Б2, 45Б1, 45Б2, 50Б1, 50Б2, 55Б1, 55Б2, 60Б2 Балка широкополочная 09Г2Ц 20Ш2, 25Ш2, 30Ш3, 35Ш2, 35Ш3, 40Ш2, 40Ш3, 50Ш2, 50Ш3, 60Ш2, 60Ш3.

Балка-колонна 09G2C 20K1, 20K2, 25K1, 25K2, 30K1, 30K2, 35K1, 35K2, 40K1, 40K2, 40K3, 40K4, 40K5. Кран-балка 24М 09Г2С

Купить Двутавр

Купить двутавр всех типов и размеров, произведенный у нас, можно со складов Подмосковья или напрямую с завода, а также в любом из наших филиалов в центральном регионе России.
Оказываем комплексные услуги по резке, комплектации и доставке двутавра.
Наличие, ассортимент двутавров, цену двутавра Вы можете посмотреть в прайсе. Также более подробную информацию о цене за метр, уточните вес двутавра, произведите расчет балки, составьте счет-фактуру, о вариантах оплаты, связавшись с нашим менеджером по телефону. Воспользуйтесь услугой бесплатного обратного звонка или сделайте запрос на металл прямо сейчас, заполнив простую форму, это займет у вас пару минут.

Мы экономим ваше время, мы предлагаем вам использовать удобную форму связи

Сжатие и инженерия квантовых состояний с джозефсоновскими усилителями бегущей волны

Чтобы описать сжимающие свойства JTWPA, нам сначала нужна квантованная теория его динамики. Классические трактовки JTWPA представлены в статьях 9, 11, 45. Далее мы даем гамильтонову трактовку нелинейной динамики с учетом дисперсии и континуальной природы электромагнитного поля в волноводе.

Устройство, которое мы рассматриваем в этой статье, изображено на рис. 1. Оно состоит из серии идентичных связанных джозефсоновских переходов с джозефсоновскими энергиями E Дж и плазменные частоты перехода ω стр. . Каждый переход связан с землей с помощью пассивного элемента без рассеяния с импедансом Z ( Ом ), который пока оставлен произвольным. Разработав Z ( ω ), можно изменить соотношение дисперсии волн, распространяющихся через устройство, как показано в ссылке.9. Ниже мы покажем, как это можно использовать для настройки сжимающих свойств выходного поля, выходящего из устройства. Отметим, что недавно обсуждались и другие варианты устройства JTWPA, в которых джозефсоновские переходы заменены СКВИДами. 46, 47 Мы не рассматриваем здесь такие модификации, но общий подход, который мы развиваем ниже, может быть использован для формулировки квантовой теории и в этих случаях.

Рис. 1

Джозефсоновский параметрический усилитель бегущей волны. Цепочка идентичных связанных джозефсоновских контактов с джозефсоновской энергией E Дж и плазменная частота ω p , соединены последовательно.Каждый переход, кроме того, соединен с землей посредством пассивного элемента без рассеяния, описываемого импедансом Z ( Ом ). Разработав этот импеданс, можно построить дисперсионное уравнение для волн, проходящих через устройство. Сильная накачка, движущаяся вправо, активирует процесс четырехволнового смешения через потенциал Джозефсона, который можно использовать для генерации сжатого света

В экспериментальных реализациях JTWPA имеют несколько тысяч переходов с расстоянием между элементарными ячейками, намного меньшим, чем соответствующие длины волн. 10, 11 Таким образом, можно аппроксимировать устройство континуальным описанием (формально принимая расстояние до элементарной ячейки, a , равным нулю). Кроме того, мы предполагаем, что JTWPA подключен к идентичным, полубесконечным и согласованным по сопротивлению линиям передачи слева и справа, и мы пренебрегаем любым отражением поля на границах раздела между различными секциями.

Как подробно показано в дополнительных методах 1, гамильтониан континуального предела для системы можно записать \ (\ hat H = {\ hat H_0} + {\ hat H_1} \), где \ ({\ hat H_0} \ ) - линейный вклад, содержащий все члены до второго порядка по полям, а \ ({\ hat H_1} \) - нелинейный вклад, обусловленный потенциалом джозефсоновского перехода.\ dag}] = {\ delta _ {\ nu \ mu}} \ delta \ left ({\ omega - \ omega '} \ right) \), и мы опустили нулевую энергию. Метка v ∈ {L, R} обозначает режимы движения влево и вправо соответственно.

Для нелинейного гамильтониана мы систематически выполняем ряд приближений, которые в конечном итоге аналогичны приближениям, используемым в классической трактовке, приведенной в ссылках 9, 11, 45. Квантованный аналог классического уравнения движения, найденный в предыдущей работе, показан следующим образом: быть предельным случаем более общей теории.Как подробно описано в разделе "Методы", для классической правосторонней монохроматической накачки на частоте Ом P , и пренебрегая членами, которые меньше второго порядка в насосе, мы можем записать нелинейный гамильтониан в терминах трех различных вкладов

$$ {\ hat H_1} = {\ hat H _ {{\ rm { CPM}}}} + {\ hat H _ {{\ rm {S}} Q}} + {H _ {{\ rm {SPM}}}}, $$

(2)

, где \ ({\ hat H _ {{\ rm {CPM}}}} \) описывает перекрестную фазовую модуляцию из-за накачки, \ ({\ hat H _ {{\ rm {SQ}}}} \) описывает широкополосное сжатие, а H SPM - классический гамильтониан, описывающий фазовую самомодуляцию накачки. 2}}}, $$

(5)

, где l - индуктивность на единицу длины секции JTWPA, ω P - плазменная частота перехода, а z -1 ( ω ) = Z -1 ( ω ) / a - проводимость на землю на элементарную ячейку.Параметр β = I П /4 I c в уравнении. (4) - безразмерная амплитуда классической накачки, выраженная в единицах критического тока джозефсоновского перехода I c (дополнительные сведения см. В разделе "Методы"). Как формула Из (5) ясно видно, что дисперсионное соотношение и, следовательно, фазовая рассогласованность могут быть настроены путем инженерии проводимости на землю в элементарных ячейках JTWPA.В частности, если импеданс Z ( ω ) описывает резонансный режим, запрещенная зона откроется близко к резонансной частоте. Поведение дисперсионного соотношения вблизи запрещенной зоны показано на рис. 2. Обратите внимание, что если дисперсией пренебречь, Δ k ( ω ) = 0, уравнение. (3) сводится к стандартному соотношению вход-выход для параметрического усилителя без потерь (см., Например, ссылку 49).

Рис. 2

Спроектированные запрещенные зоны. Иллюстрация дисперсионного соотношения, когда Z ( ω ) (показано на вставке) описывает одиночную резонансную моду на частоте ω r линейно связан с полем потока в каждой элементарной ячейке.Ширина запрещенной зоны открывается вокруг резонансной частоты, в этом примере около 6 ГГц. Ширина запрещенной зоны определяется емкостью связи C c показано на вставке

Инженерное неклассическое излучение

Квантовая теория ввода-вывода, разработанная выше, позволяет нам предсказать особенности выходного поля JTPWA, такие как профиль усиления устройства и спектр сжатия выходного поля. {{\ rm {out}}}} \ right] \), с колебаниями \ (\ Дельта {\ hat Y_ {R \ omega}} = {\ hat Y_ {R \ omega}} - \ left \ langle {{{\ hat Y} _ {R \ omega}}} \ right \ rangle \) и θ угол сжатия.Параметры N R ( ω , z ) и M R ( ω , z ), введенный в правой части уравнения. (6), определены в уравнениях. (31) и (32) и могут быть интерпретированы как число тепловых фотонов и параметр сжатия для движущегося вправо поля соответственно.

Усиление и сжатие на выходе сильно зависят от фазовой расстройки Δ k ( ω ).Однако фазовое рассогласование можно компенсировать настройкой Z p ), так как это позволяет настраивать волновой вектор накачки \ ({k _ {\ rm {p}}} = {k _ {{\ Omega _ {\ rm {p}}}}} \) согласно формуле. (5). Как было предложено теоретически в исх. 9 и продемонстрировано экспериментально в работах. 10, 11, можно настроить рассогласование фазы на ноль на частоте накачки, \ (\ Delta k \ left ({{\ Omega _ {\ rm {p}}}} \ right) \ simeq 0 \), и значительно уменьшить его по всей полосе пропускания JTWPA. Это достигается путем регулярного размещения резонаторов LC (или линии передачи) с резонансной частотой \ ({\ omega _ {r0}} \ simeq {\ Omega _ {\ rm {p}}} \) вдоль линии передачи JTWPA. называется резонансным синхронизацией фаз (RPM). 9

Влияние числа оборотов в минуту на спектры усиления и сжатия показано на рис. 3 для смоделированного устройства, аналогичного тому, что было экспериментально реализовано в ссылках 10, 11: длина устройства была выбрана равной 2000 элементарных ячеек с характеристиками сопротивление Z 0 = 50 Ом, критический ток I c = (2 π / Φ 0 ) E Дж = 2.75 мкА, безразмерная сила накачки β = 0,125 и частота накачки Ω p / 2π = 5,97 ГГц. Отношение частоты накачки к плазменной частоте перехода Ω p / ω p = 8,2 × 10 −2 . Зеленые линии на рис. 3a показывают профиль усиления и спектр сжатия выходного поля для устройства без RPM, в то время как синие линии показывают результаты для идентичного устройства, в котором частота вращения была использована для настройки Δ k ( Ω p ) = 0.Параметры цепи для резонатора LC: C c = 10 фФ, C r = 7,0 пФ, л r = 100 pH, что дает резонансную частоту ω r 0 /2 π = 6,0 ГГц.

Рис. 3

Профиль усиления и спектры сжатия. Свойства выходного поля JTWPA с 2000 элементарными ячейками и параметрами, указанными в тексте. a Зеленые линии предназначены для устройства без частоты вращения. Синие линии относятся к устройству с идентичными параметрами, но где частота вращения была использована для настройки \ (\ Delta k \ left ({{\ Omega _p}} \ right) \ simeq 0 \). Оранжевые линии показывают устройство, в котором, помимо числа оборотов в минуту, был размещен второй резонанс на частоте 9 ГГц, пробивающий две симметричные дыры в спектрах усиления и сжатия. b JTWPA с 19 дополнительными резонансами, используемыми для создания «сжимающей гребенки».”Выбор сопротивления относительно земли для каждого моделируемого устройства проиллюстрирован ниже с цветовыми кодами, соответствующими графикам

.

Двухмодовое сжатие имеет приложения для создания запутанности, 19, 20 квантовой телепортации, 21 интерферометрии, 22 создания подсистем, свободных от квантовой механики, 23 высокоточного считывания кубитов 24, 25 и логических операций , 26 и другие. Широкополосный источник сжатия, такой как JTWPA, имеет большое преимущество в плане масштабируемости, поскольку задачи могут быть распараллелены со многими парами далеко разделенных двухмодовых сжатых частот с использованием одного устройства.Однако не обязательно иметь сжатие на всех частотах в рабочей полосе частот, поскольку это может привести, например, к нежелательному квантовому нагреву. 25, 27

Основываясь на методе RPM, мы рассматриваем возможность размещения дополнительных резонансов в каждой элементарной ячейке с резонансными частотами ω рк вдали от Ω P . Это приводит к ширине запрещенной зоны и расходимости в k ( ω ) вблизи каждого резонанса ω рк , как показано на рис.2. Огромное фазовое рассогласование вблизи этих резонансов запрещает любое параметрическое взаимодействие в \ (\ omega \ simeq {\ omega _ {rk}} \) и \ (\ omega \ simeq 2 {\ Omega _ {\ rm {p}} } - {\ omega _ {rk}} \), эффективно пробивая две симметричные дыры в спектрах усиления и сжатия. Это иллюстрируется оранжевыми линиями на рис. 3а, где один дополнительный резонанс помещен на ω r 1 = 9,0 × 2π ГГц. В остальном параметры такие же, как и прежде, за исключением того, что второй ЖК-резонатор выбран так, чтобы он имел удвоенную емкость связи, 2 C c .Этот выбор служит для иллюстрации того, как ширина отверстия в спектре определяется емкостью связи с резонатором, что ясно видно при сравнении отверстий на ω r 0 и ω r 1 .

На рис. 3b мы демонстрируем, как эту технику можно использовать для создания «сжимающей гребенки», где есть значительное усиление и сжатие только для дискретного набора узких квазимодов.При большем количестве близко расположенных резонансных частот - либо с использованием отдельных контуров LC с сосредоточенными параметрами, либо с использованием резонансов многомодового резонатора линии передачи - синхронизация фаз возможна только в узких полосах частот. На рис. 3б показаны профиль усиления и спектр сжатия, где 19 дополнительных резонансов при ω рк = ω r 0 + k × ω r 0 /20, k = 1, 2,…, 19 было использовано для создания сжимающей гребенки с 38 квазимодами.Для этого устройства были выбраны несколько другие параметры, чтобы получить такие же профили усиления и сжатия, как и раньше: Z 0 = 14 Ом, I 0 = 2,75 мкА, β = 0,069, а дополнительные емкости связи были выбраны равными 3,0 C c . Обратите внимание, что в эксперименте нет необходимости размещать ЖК-резонаторы в каждой элементарной ячейке.На практике RPM был реализован путем многократного размещения идентичных ЖК через каждые несколько элементарных ячеек. 10

Для определенных приложений также может быть интересным иметь спектр сжатия с более плоским профилем, чем тот, который показан на рис. 3. Этого можно достичь путем соответствующей инженерии фазовой рассогласования. На рис. 4 показано устройство, в котором частота вращения была использована для настройки Δ k ( ω ) = 0 для \ (\ omega / 2 \ pi \ simeq 1.8 \) ГГц, с частотой накачки, близкой к резонансная частота при ω r 0 / 2π = 6 ГГц.В остальном моделируемое устройство имеет параметры Z 0 = 60 Ом, I 0 = 1,75 мкА, β = 0,113. Такой выбор технологии дисперсии приводит к большему фазовому рассогласованию в центральной области спектра, рядом с накачкой, что дает более плоский профиль, показанный на рисунке.

Рис. 4

Инженерные плоские спектры. Устройство, подобное показанному на рис. 3, но в котором частота вращения была использована для настройки Δ k ( ω ) = 0 для \ (\ omega / \ left ({2 \ pi} \ right) \ simeq 1.8 \) ГГц. Большее фазовое рассогласование около \ (\ omega \ simeq {\ Omega _p} \), показанное на правой панели, дает более плоский профиль как для спектра усиления, так и для спектров сжатия

Уменьшение сжатия из-за потерь

Внутренние потери в JTWPA, а также вносимые потери, вероятно, будут источником уменьшения сжатия по сравнению с идеальными результатами, показанными на рис. 3. Упрощенная модель потерь - это делитель луча с коэффициент пропускания \ (\ sqrt {\ eta \ left (\ omega \ right)} \), расположенный после JTPWA, с вакуумным шумом, падающим на второй входной порт светоделителя. 51 Это приводит к уменьшению количества фотонов, \ ({N _ {\ rm {R}}} \ left ({\ omega, z} \ right) \ to \ left | {\ eta \ left (\ omega \ right)} \ right | {N _ {\ rm {R}}} \ left ({\ omega, z} \ right) \) и параметр сжатия \ ({M _ {\ rm {R}}} \ left ( {\ omega, z} \ right) \ to \ sqrt {\ eta \ left (\ omega \ right)} \ sqrt {\ eta (2 {\ Omega _ {\ rm {p}}} - \ omega)} { M _ {\ rm {R}}} \ left ({\ omega, z} \ right) \). Принимая для простоты η = η ( ω ) независимую частоту, это дает уменьшение сжатия, \ ({S _ {\ rm {R}}} \ left ({\ omega, z} \ right) \ в 2 \ left | \ eta \ right | {N _ {\ rm {R}}} \ left ({\ omega, z} \ right) + 1-2 \ left | \ eta \ right | \ left | {{M_ {\ rm {R}}} \ left ({\ omega, z} \ right)} \ right | \).Обратите внимание, что распределенные потери в JTWPA можно учесть с помощью простой феноменологической модели, 49 , но это выходит за рамки настоящего обсуждения.

На рис. 5 показан максимальный уровень сжатия как функция усиления при увеличении мощности насоса. В остальном параметры идентичны параметрам, используемым для синих линий , показанных на фиг. 3a. Сплошные линии показывают максимально сжатую квадратуру, а пунктирные линии показывают соответствующую квадратуру антисжатия для трех различных значений η = 0.2} \) при наличии потерь моделируется как светоделитель с коэффициентом пропускания η , размещенный на выходе JTWPA. Сплошные линии показывают максимально сжатую квадратуру для трех различных значений η , а пунктирные линии показывают соответствующую квадратуру против сжатия

Для неединичного η уровень сжатия насыщается с усилением, в то время как квадратура антисжатия продолжает расти пропорционально. Максимальное сжатие чувствительно зависит от η : в то время как устройство с квантовым ограничением с η = 1 будет производить сжатие более 25 дБ при усилении 20 дБ, устройство с η = 0.75 дает только 6,5 дБ сжатия при таком же усилении. Для реалистичного устройства дальнейшее уменьшение сжатия может возникнуть из-за беспорядка, распределенного характера потерь по всему устройству и частотной зависимости затухания, приводящей к асимметрии между сигналом и холостым сигналом [Kamal, A. Private communication (2016)] .

Проверка выходного сигнала

Примеры, рассмотренные выше, демонстрируют, как гибкий дизайн JTWPA позволяет генерировать неклассический свет с интересными и полезными спектрами сжатия.

Спектр сжатия может быть найден экспериментально путем измерения дисперсии отфильтрованных двухмодовых квадратур (см. Дополнительные методы 1 и, например, ссылки 43, 52, 53, 54). Однако это обязательно включает вносимые потери и шум от последующих частей цепи усиления, 10 , что может затруднить обнаружение двухмодового сжатия. Для более прямого исследования производительности JTWPA мы предлагаем разместить два сверхпроводящих кубита, емкостно связанных непосредственно с линией передачи на выходном порте.

Для двух нерезонансных кубитов с соответствующими частотами ω 1 ω 2 и ω 1 + ω 2 ≄ 2Ω p , кубиты будут в некоррелированных термически заселенных состояниях. Если же ω 1 + ω 2 = 2Ω p , кубиты запутываются, и информация о спектре сжатия JTWPA кодируется в объединенной двухкубитной матрице плотности. {\ left (m \ right)}} \ rangle = - 1 / ({{N _ {\ rm {R}}} ({{\ omega _m}}) + 1}) \).2}} \ right]}}, $$

(8)

в установившемся режиме, где M ( ω i ) ≡ М . Более общие выражения приведены в дополнительном методе 2. Следовательно, измеряя корреляционные функции кубит-кубит и однокубитную инверсию с использованием стандартных протоколов считывания кубитов, 55,56,57 можно составить карту спектра сжатия источника.

Мы также можем изменить это и вместо того, чтобы рассматривать два кубита как пробу производительности JTWPA, рассматривать JTWPA как источник запутывания для кубитов.Для достижения максимальной степени сцепления между кубитами желательно избегать вакуумного шума движущегося влево поля. Это может быть достигнуто путем сжатия движущегося влево поля с помощью отдельной секции JTWPA или, проще говоря, путем работы устройства в режиме отражения, как показано на рис. 6c.

Рис. 6

Режимы работы JTPWA. a Режим усиления: квантовые системы (здесь для иллюстрации изображены как двухуровневые системы) размещаются на входе устройства. b Режим исследования: квантовые системы, размещенные на выходе, поглощают коррелированные фотоны из выходного поля JTWPA и запутываются. c Режим отражения: более высокая степень запутанности может быть достигнута за счет исключения шума вакуума, движущегося влево. Можно добавить циркулятор, чтобы избежать обратного рассеяния в JTWPA

.

При идеальных условиях, когда кубиты симметрично соединяются с одинаково сжатыми полями, движущимися влево и полями, движущимися вправо, N L ( ω i ) = N R ( ω i ) ≡ N /2, M L ( ω i ) = M R ( ω i ) ≡ M /2, и идеальный источник сжатия без потерь, устойчивое состояние двух кубитов является чистым состоянием (см. {i \ theta}} \ sqrt N \ left | {ee} \ right \ rangle} \ right), $$

(9)

где θ - угол сжатия.\ theta}} \ right |} \ right] \).

Практическое значение имеет зависимость запутанности в установившемся состоянии от степени потерь, а также поведение спектральной щели линдбладиана в уравнении. 34. Последнее важно, потому что оно устанавливает временную шкалу для достижения устойчивого состояния. Он определяется как \ (\ Delta \ left ({\ cal L} \ right) {\ rm {=}} \ left | {{\ rm {Re}} {\ lambda _1}} \ right | \), где λ 1 - ненулевое правое собственное значение числа ℒ с действительной частью, ближайшей к нулю.На рис. 7 мы строим график запутывания в установившемся состоянии, количественно выраженного совпадением, 58 и спектральной щели как функции усиления для различных значений η (как определено выше). Эти результаты показывают, что достижимая запутанность очень чувствительна к потерям, но в результате требуется относительно небольшой выигрыш для достижения высокой степени запутывания. 2} \) для трех различных уровней потерь источника η = 0.75, 0,99, 1,00. Предполагается отсутствие теплового шума на входе источника сжатия. На вставке показано поведение спектральной щели линдблада

.

состояний кластера CV

Двухкубитная динамика, рассмотренная выше, демонстрирует потенциал JTWPA для генерации запутанности. Чтобы выйти за рамки двухчастной запутанности, можно добавить несколько тонов накачки, так что одна частота может запутаться с множеством других «холостых» частот в многомодовом сжатом состоянии, что приведет к потенциально сложным схемам запутывания.Вместе с его широкополосной природой и потенциалом для дисперсионной инженерии это превращает JTWPA в мощный ресурс для подготовки диссипативных квантовых состояний, как мы продемонстрируем ниже.

Чтобы проиллюстрировать потенциал широкополосного сжатия как ресурса для квантовых вычислений и подготовки состояний, ниже мы покажем, как состояния кластера CV могут быть сгенерированы посредством диссипативного и детерминированного процесса с использованием выходного поля нескольких источников широкополосного сжатия. Состояния кластера - это мощный класс запутанных квантовых состояний многих тел, которые являются состояниями ресурсов для квантовых вычислений, основанных на измерениях.{\ dag}}) \) - оператор бозонного уничтожения (создания), связан с каждой вершиной v . Идеальное состояние кластера CV (относительно G ) определяется как уникальное состояние \ (\ left | {{\ phi _G}} \ right \ rangle \), удовлетворяющее 61, 63, 64

$$ \ left ({{{\ hat y} _v} - \ mathop {\ sum} \ limits_ {w \ in {\ cal N} \ left (v \ right)} {{a_ {vw}} {{\ hat x}) _w}}} \ right) \ left | {{\ phi _G}} \ right \ rangle = 0 \ quad \ forall v \ in V, $$

(10)

, где 𝒩 ( v ) - окрестность v , т.е.е., все вершины соединены с v ребром в E и a = а ωv ∈ [−1, 1] - вес ребра { v , w }. Обратите внимание, что \ (\ left | {{\ phi _G}} \ right \ rangle \) - это бесконечно сжатое состояние и, следовательно, не физическое. На практике приходится работать с гауссовскими состояниями, приближающимися к \ (\ left | {{\ phi _G}} \ right \ rangle \) в пределе бесконечного сжатия.Мы можем определить матрицу смежности [ a VW ] для графика, где a VW = 0, если нет края { v , w } ∈ E . Поскольку матрица смежности однозначно определяет граф, и наоборот, далее мы используем символ G для взаимозаменяемого обозначения как графа, так и его матрицы смежности.

Здесь мы сосредоточимся на классе графов, впервые изученных в ссылках 32, 33, удовлетворяющих двум упрощающим критериям: (1) Граф двухцветный. Это означает, что каждой вершине можно присвоить один из двух цветов, таким образом, чтобы каждое ребро соединяло вершины разного цвета (например, квадратная решетка). (2) Матрица смежности графа самообратная, G = G -1 . Последнее ограничение имеет простую геометрическую интерпретацию, описанную в ссылке.\ dag} \ right],} \\ \ end {array} $$

(11)

, где \ (M = \ sqrt {N \ left ({N + 1} \ right)} \) и S iM [ A , B ] определяется в формуле. (35), имеет уникальное установившееся состояние \ (\ left | {{\ phi _G} \ left (M \ right)} \ right \ rangle \), которое приближается к \ (\ left | {{\ phi _G}} \ right \ rangle \) как \ (M \ to \ infty \). Существование графов, удовлетворяющих всем перечисленным критериям, с соответствующими состояниями кластера \ (\ left | {{\ phi _G}} \ right \ rangle \), универсальных для квантовых вычислений, показано в ссылках 32, 33.Уравнение (11) представляет собой замечательный результат, поскольку из него следует, что состояния CV-кластера могут быть получены просто путем помещения осцилляторов в многомодовую сжатую ванну, т.е. широкополосное сжатие является единственным необходимым ресурсом для подготовки. Далее мы подробно описываем, как можно спроектировать многомодовые ванны со сжатием со структурой зацепления, приводящей к универсальным состояниям кластера, адаптируя простую схему из. 35

В исх. 35, Ван и его коллеги показали, как состояния кластера с графами рассматриваемого здесь типа могут быть сгенерированы посредством гамильтоновых взаимодействий между модами параметрических генераторов света (OPO), за которыми следует интерферометр, объединяющий моды от различных OPO.Мы применяем эту схему ниже, используя JTWPA (также могут использоваться другие типы широкополосных источников сжатия) вместо OPO. Основное различие между нашим предложением и предложением ссылки 35 и предыдущих предложений 32, 33 состоит в том, что наша схема является чисто диссипативной: CV-моды состояния кластера никогда не взаимодействуют напрямую, а скорее запутываются из-за поглощения и вынужденного излучения коррелированных фотонов. из своего окружения. Мы сосредотачиваемся в первую очередь на ситуации, когда режимы воплощены в многомодовых резонаторах, что является особенно эффективной аппаратной реализацией.Однако мы подчеркиваем, что из-за диссипативного характера схемы это не является необходимым ограничением. В принципе, все режимы могут быть воплощены в физически различных и удаленных резонаторах, устраняя любые ограничения на локальность. Это привлекательное преимущество такой диссипативной схемы.

Согласно исх. 35, моды состояний кластера являются модами резонатора с равноотстоящими частотами \ ({\ omega _m} = {\ omega _0} + m \ Delta \), где m - целое число, ω 0 - некоторый сдвиг частоты и Δ частотное разделение.Нам потребуется несколько вырожденных мод для каждой частоты ω м : для создания кластерного состояния D требуется вырождение в 2 × D на частоту. Это может быть достигнуто, например, с помощью 2 x D идентичных многомодовых резонаторов, как показано для D = 1 на рис. 8. Каждая мода резонатора будет вершиной в графе состояний кластера и станет Как будет показано ниже, набор вырожденных режимов можно представить как «макронод» графа.m} m \).

Рис. 8

Диссипативная генерация линейного состояния кластера. a Два JTWPA используются как источники сжатия. Выходные поля двух устройств объединяются на светоделителе 50-50, выполняющем преобразование Адамара, перед тем, как попасть на два идентичных многомодовых резонатора. b Каждый JTWPA накачивается одним тональным сигналом накачки, создавая запутывание ( изогнутых стрелок ) между парами частот, удовлетворяющими \ ({\ omega _n} + {\ omega _m} = 2 {\ Omega _i} \).Здесь мы сосредотачиваемся на центральных частотах, соответствующих частотам мод резонатора, которые показаны розовыми и синими стрелками . Цифры показывают индекс макронода каждой частоты. c Линейный график, определяющий стационарное состояние кластера мод резонатора. Горизонтальные ребра генерируются двумя насосами, а диагональные ребра генерируются преобразованием Адамара (подробности см. В дополнительном методе 3). Цифры показывают индекс макронода, а кружок показывает макронод \ ({\ cal M} = - 2 \) на графике

.

В дополнительном методе 3 мы показываем, что основное уравнение с линдбладианом вида Eq.Уравнение (11) реализовано для одиночного резонатора, взаимодействующего с ванной, создаваемой выходным полем JTWPA с одиночной частотой накачки Ω p = ω 0 + p Δ / 2, где p = м + n для некоторого выбора частот ω м ω n .В данном случае граф представляет собой тривиальный граф, состоящий из набора непересекающихся пар вершин, соединенных ребром, то есть набора двухмодовых состояний кластера, которые могут быть представлены как G 0 =… Ребра имеют вес +1 в предположении квантово-ограниченного плоского спектра сжатия \ (M \ left (\ omega \ right) = iM = i \ sqrt {N \ left ({N + 1} \ right)} \) с N ( ω ) = N по соответствующей полосе частот.

Более сложные и полезные графики могут быть построены с использованием этих двухрежимных состояний кластера в качестве основных строительных блоков. 35 Принимая несколько JTWPA, каждый из которых помечен i и действует как сжимающий источник, независимо генерируя непересекающийся граф G i =… как и выше, универсальные состояния кластера могут быть созданы путем объединения выходных полей различных источников на интерферометре. {\ otimes D}} \), построенное из матриц Адамара 2 × 2

$$ \\ H = \ frac {1} {{\ sqrt 2}} \ слева ({\ begin {array} {* {20} {c}} 1 & 1 \\ \\ 1 & {- 1} \\ \ end {array}} \ right).$$

(12)

Физически такое преобразование может быть реализовано путем попарного вмешательства в выходные поля JTWPA на светоделителях 50-50 с матрицей светоделителя, как в Ур. (12). Сеть светоделителей, необходимая для случая D = 1, проиллюстрирована на рис. 8, для D = 2 - на рис. 9, а для более высоких размеров - в исх. 35.

Рис. 9

Схема универсального микроволнового квантового компьютера.Четыре JTWPA используются в качестве сжимающих источников для диссипативной подготовки мод четырех идентичных многомодовых резонаторов в двумерном кластерном состоянии. Квантовые вычисления впоследствии выполняются посредством гауссовых и негауссовых (например, с разрешением 78 ) одномодовых измерений на резонаторах. 63

В исх. 35 было показано, что построенные таким образом графы G могут давать D -мерных кластерных состояний, универсальных для квантовых вычислений, основанных на измерениях.Давайте рассмотрим пример с D = 1 более подробно, чтобы проиллюстрировать основные принципы. Сначала возьмем два JTWPA, накачиваемых по отдельности с соответствующими частотами накачки Ω i и Ω j , где \ (i = - j = \ Delta {\ cal M} \). На уровне макронодов это дает ровно одно ребро между макронодами, разделенными \ (\ left | {\ Delta {\ cal M}} \ right | \), как показано горизонтальными ребрами на рис. 8 для \ (\ Delta { \ cal M} = 1 \).Путем вмешательства в выходные поля двух JTWPA на светоделителе, определяемом формулой. (12), каждый узел в каждом макроноде запутывается с каждым узлом в соседнем макроноде, как показано диагональными ребрами на рисунке. Это дает график G с линейной структурой, соответствующий одномерному состоянию кластера, универсальному для одномодовых квантовых вычислений. 33,34,35

Схема может быть непосредственно масштабирована до произвольных D -мерных состояний кластера с использованием сжимающих источников 2 × D и того же количества преобразований светоделителя, как показано в ссылке.35. D = 2 достаточно для универсальных квантовых вычислений; возможная установка JTWPA и резонаторов проиллюстрирована на рис. 9. Как подчеркивается в ссылке. 35, относительная простота создания кластерных состояний еще более высокой размерности является очень привлекательным свойством схемы.

Сжатие и инженерия квантовых состояний с джозефсоновскими усилителями бегущей волны

Чтобы описать сжимающие свойства JTWPA, нам сначала понадобится квантованная теория его динамики. Классические методы лечения JTWPA представлены в ссылках 9, 11, 45.Ниже мы даем гамильтонову трактовку нелинейной динамики с учетом дисперсии и континуального характера электромагнитного поля в волноводе.

Устройство, которое мы рассматриваем в этой статье, изображено на рис. 1. Оно состоит из серии идентичных связанных джозефсоновских переходов с джозефсоновскими энергиями E Дж и плазменные частоты перехода ω стр. . Каждый переход связан с землей с помощью пассивного элемента без рассеяния с импедансом Z ( Ом ), который пока оставлен произвольным.Разработав Z ( ω ), можно изменить соотношение дисперсии волн, распространяющихся через устройство, как показано в ссылке. 9. Ниже мы покажем, как это можно использовать для настройки сжимающих свойств выходного поля, выходящего из устройства. Отметим, что недавно обсуждались и другие варианты устройства JTWPA, в которых джозефсоновские переходы заменены СКВИДами. 46, 47 Мы не рассматриваем здесь такие модификации, но общий подход, который мы развиваем ниже, может быть использован для формулировки квантовой теории и в этих случаях.

Рис. 1

Джозефсоновский параметрический усилитель бегущей волны. Цепочка идентичных связанных джозефсоновских контактов с джозефсоновской энергией E Дж и плазменная частота ω p , соединены последовательно. Каждый переход, кроме того, соединен с землей посредством пассивного элемента без рассеяния, описываемого импедансом Z ( Ом ). Разработав этот импеданс, можно построить дисперсионное уравнение для волн, проходящих через устройство.Сильная накачка, движущаяся вправо, активирует процесс четырехволнового смешения через потенциал Джозефсона, который можно использовать для генерации сжатого света

В экспериментальных реализациях JTWPA имеют несколько тысяч переходов с расстоянием между элементарными ячейками, намного меньшим, чем соответствующие длины волн. 10, 11 Таким образом, можно аппроксимировать устройство континуальным описанием (формально принимая расстояние до элементарной ячейки, a , равным нулю). \ dag}] = {\ delta _ {\ nu \ mu}} \ delta \ left ({\ omega - \ omega '} \ right) \), и мы опустили нулевую энергию.Метка v ∈ {L, R} обозначает режимы движения влево и вправо соответственно.

Для нелинейного гамильтониана мы систематически выполняем ряд приближений, которые в конечном итоге аналогичны приближениям, используемым в классической трактовке, приведенной в ссылках 9, 11, 45. Квантованный аналог классического уравнения движения, найденный в предыдущей работе, показан следующим образом: быть предельным случаем более общей теории. Как подробно описано в разделе "Методы", для классической правосторонней монохроматической накачки на частоте Ом P , и пренебрегая членами, которые меньше второго порядка в насосе, мы можем записать нелинейный гамильтониан в терминах трех различных вкладов

$$ {\ hat H_1} = {\ hat H _ {{\ rm { CPM}}}} + {\ hat H _ {{\ rm {S}} Q}} + {H _ {{\ rm {SPM}}}}, $$

(2)

, где \ ({\ hat H _ {{\ rm {CPM}}}} \) описывает перекрестную фазовую модуляцию из-за накачки, \ ({\ hat H _ {{\ rm {SQ}}}} \) описывает широкополосное сжатие, а H SPM - классический гамильтониан, описывающий фазовую самомодуляцию накачки. 2}}}, $$

(5)

, где l - индуктивность на единицу длины секции JTWPA, ω P - плазменная частота перехода, а z -1 ( ω ) = Z -1 ( ω ) / a - проводимость на землю на элементарную ячейку.Параметр β = I П /4 I c в уравнении. (4) - безразмерная амплитуда классической накачки, выраженная в единицах критического тока джозефсоновского перехода I c (дополнительные сведения см. В разделе "Методы"). Как формула Из (5) ясно видно, что дисперсионное соотношение и, следовательно, фазовая рассогласованность могут быть настроены путем инженерии проводимости на землю в элементарных ячейках JTWPA.В частности, если импеданс Z ( ω ) описывает резонансный режим, запрещенная зона откроется близко к резонансной частоте. Поведение дисперсионного соотношения вблизи запрещенной зоны показано на рис. 2. Обратите внимание, что если дисперсией пренебречь, Δ k ( ω ) = 0, уравнение. (3) сводится к стандартному соотношению вход-выход для параметрического усилителя без потерь (см., Например, ссылку 49).

Рис. 2

Спроектированные запрещенные зоны. Иллюстрация дисперсионного соотношения, когда Z ( ω ) (показано на вставке) описывает одиночную резонансную моду на частоте ω r линейно связан с полем потока в каждой элементарной ячейке.Ширина запрещенной зоны открывается вокруг резонансной частоты, в этом примере около 6 ГГц. Ширина запрещенной зоны определяется емкостью связи C c показано на вставке

Инженерное неклассическое излучение

Квантовая теория ввода-вывода, разработанная выше, позволяет нам предсказать особенности выходного поля JTPWA, такие как профиль усиления устройства и спектр сжатия выходного поля. {{\ rm {out}}}} \ right] \), с колебаниями \ (\ Дельта {\ hat Y_ {R \ omega}} = {\ hat Y_ {R \ omega}} - \ left \ langle {{{\ hat Y} _ {R \ omega}}} \ right \ rangle \) и θ угол сжатия.Параметры N R ( ω , z ) и M R ( ω , z ), введенный в правой части уравнения. (6), определены в уравнениях. (31) и (32) и могут быть интерпретированы как число тепловых фотонов и параметр сжатия для движущегося вправо поля соответственно.

Усиление и сжатие на выходе сильно зависят от фазовой расстройки Δ k ( ω ).Однако фазовое рассогласование можно компенсировать настройкой Z p ), так как это позволяет настраивать волновой вектор накачки \ ({k _ {\ rm {p}}} = {k _ {{\ Omega _ {\ rm {p}}}}} \) согласно формуле. (5). Как было предложено теоретически в исх. 9 и продемонстрировано экспериментально в работах. 10, 11, можно настроить рассогласование фазы на ноль на частоте накачки, \ (\ Delta k \ left ({{\ Omega _ {\ rm {p}}}} \ right) \ simeq 0 \), и значительно уменьшить его по всей полосе пропускания JTWPA. Это достигается путем регулярного размещения резонаторов LC (или линии передачи) с резонансной частотой \ ({\ omega _ {r0}} \ simeq {\ Omega _ {\ rm {p}}} \) вдоль линии передачи JTWPA. называется резонансным синхронизацией фаз (RPM). 9

Влияние числа оборотов в минуту на спектры усиления и сжатия показано на рис. 3 для смоделированного устройства, аналогичного тому, что было экспериментально реализовано в ссылках 10, 11: длина устройства была выбрана равной 2000 элементарных ячеек с характеристиками сопротивление Z 0 = 50 Ом, критический ток I c = (2 π / Φ 0 ) E Дж = 2.75 мкА, безразмерная сила накачки β = 0,125 и частота накачки Ω p / 2π = 5,97 ГГц. Отношение частоты накачки к плазменной частоте перехода Ω p / ω p = 8,2 × 10 −2 . Зеленые линии на рис. 3a показывают профиль усиления и спектр сжатия выходного поля для устройства без RPM, в то время как синие линии показывают результаты для идентичного устройства, в котором частота вращения была использована для настройки Δ k ( Ω p ) = 0.Параметры цепи для резонатора LC: C c = 10 фФ, C r = 7,0 пФ, л r = 100 pH, что дает резонансную частоту ω r 0 /2 π = 6,0 ГГц.

Рис. 3

Профиль усиления и спектры сжатия. Свойства выходного поля JTWPA с 2000 элементарными ячейками и параметрами, указанными в тексте. a Зеленые линии предназначены для устройства без частоты вращения. Синие линии относятся к устройству с идентичными параметрами, но где частота вращения была использована для настройки \ (\ Delta k \ left ({{\ Omega _p}} \ right) \ simeq 0 \). Оранжевые линии показывают устройство, в котором, помимо числа оборотов в минуту, был размещен второй резонанс на частоте 9 ГГц, пробивающий две симметричные дыры в спектрах усиления и сжатия. b JTWPA с 19 дополнительными резонансами, используемыми для создания «сжимающей гребенки».”Выбор сопротивления относительно земли для каждого моделируемого устройства проиллюстрирован ниже с цветовыми кодами, соответствующими графикам

.

Двухмодовое сжатие имеет приложения для создания запутанности, 19, 20 квантовой телепортации, 21 интерферометрии, 22 создания подсистем, свободных от квантовой механики, 23 высокоточного считывания кубитов 24, 25 и логических операций , 26 и другие. Широкополосный источник сжатия, такой как JTWPA, имеет большое преимущество в плане масштабируемости, поскольку задачи могут быть распараллелены со многими парами далеко разделенных двухмодовых сжатых частот с использованием одного устройства.Однако не обязательно иметь сжатие на всех частотах в рабочей полосе частот, поскольку это может привести, например, к нежелательному квантовому нагреву. 25, 27

Основываясь на методе RPM, мы рассматриваем возможность размещения дополнительных резонансов в каждой элементарной ячейке с резонансными частотами ω рк вдали от Ω P . Это приводит к ширине запрещенной зоны и расходимости в k ( ω ) вблизи каждого резонанса ω рк , как показано на рис.2. Огромное фазовое рассогласование вблизи этих резонансов запрещает любое параметрическое взаимодействие в \ (\ omega \ simeq {\ omega _ {rk}} \) и \ (\ omega \ simeq 2 {\ Omega _ {\ rm {p}} } - {\ omega _ {rk}} \), эффективно пробивая две симметричные дыры в спектрах усиления и сжатия. Это иллюстрируется оранжевыми линиями на рис. 3а, где один дополнительный резонанс помещен на ω r 1 = 9,0 × 2π ГГц. В остальном параметры такие же, как и прежде, за исключением того, что второй ЖК-резонатор выбран так, чтобы он имел удвоенную емкость связи, 2 C c .Этот выбор служит для иллюстрации того, как ширина отверстия в спектре определяется емкостью связи с резонатором, что ясно видно при сравнении отверстий на ω r 0 и ω r 1 .

На рис. 3b мы демонстрируем, как эту технику можно использовать для создания «сжимающей гребенки», где есть значительное усиление и сжатие только для дискретного набора узких квазимодов.При большем количестве близко расположенных резонансных частот - либо с использованием отдельных контуров LC с сосредоточенными параметрами, либо с использованием резонансов многомодового резонатора линии передачи - синхронизация фаз возможна только в узких полосах частот. На рис. 3б показаны профиль усиления и спектр сжатия, где 19 дополнительных резонансов при ω рк = ω r 0 + k × ω r 0 /20, k = 1, 2,…, 19 было использовано для создания сжимающей гребенки с 38 квазимодами.Для этого устройства были выбраны несколько другие параметры, чтобы получить такие же профили усиления и сжатия, как и раньше: Z 0 = 14 Ом, I 0 = 2,75 мкА, β = 0,069, а дополнительные емкости связи были выбраны равными 3,0 C c . Обратите внимание, что в эксперименте нет необходимости размещать ЖК-резонаторы в каждой элементарной ячейке.На практике RPM был реализован путем многократного размещения идентичных ЖК через каждые несколько элементарных ячеек. 10

Для определенных приложений также может быть интересным иметь спектр сжатия с более плоским профилем, чем тот, который показан на рис. 3. Этого можно достичь путем соответствующей инженерии фазовой рассогласования. На рис. 4 показано устройство, в котором частота вращения была использована для настройки Δ k ( ω ) = 0 для \ (\ omega / 2 \ pi \ simeq 1.8 \) ГГц, с частотой накачки, близкой к резонансная частота при ω r 0 / 2π = 6 ГГц.В остальном моделируемое устройство имеет параметры Z 0 = 60 Ом, I 0 = 1,75 мкА, β = 0,113. Такой выбор технологии дисперсии приводит к большему фазовому рассогласованию в центральной области спектра, рядом с накачкой, что дает более плоский профиль, показанный на рисунке.

Рис. 4

Инженерные плоские спектры. Устройство, подобное показанному на рис. 3, но в котором частота вращения была использована для настройки Δ k ( ω ) = 0 для \ (\ omega / \ left ({2 \ pi} \ right) \ simeq 1.8 \) ГГц. Большее фазовое рассогласование около \ (\ omega \ simeq {\ Omega _p} \), показанное на правой панели, дает более плоский профиль как для спектра усиления, так и для спектров сжатия

Уменьшение сжатия из-за потерь

Внутренние потери в JTWPA, а также вносимые потери, вероятно, будут источником уменьшения сжатия по сравнению с идеальными результатами, показанными на рис. 3. Упрощенная модель потерь - это делитель луча с коэффициент пропускания \ (\ sqrt {\ eta \ left (\ omega \ right)} \), расположенный после JTPWA, с вакуумным шумом, падающим на второй входной порт светоделителя. 51 Это приводит к уменьшению количества фотонов, \ ({N _ {\ rm {R}}} \ left ({\ omega, z} \ right) \ to \ left | {\ eta \ left (\ omega \ right)} \ right | {N _ {\ rm {R}}} \ left ({\ omega, z} \ right) \) и параметр сжатия \ ({M _ {\ rm {R}}} \ left ( {\ omega, z} \ right) \ to \ sqrt {\ eta \ left (\ omega \ right)} \ sqrt {\ eta (2 {\ Omega _ {\ rm {p}}} - \ omega)} { M _ {\ rm {R}}} \ left ({\ omega, z} \ right) \). Принимая для простоты η = η ( ω ) независимую частоту, это дает уменьшение сжатия, \ ({S _ {\ rm {R}}} \ left ({\ omega, z} \ right) \ в 2 \ left | \ eta \ right | {N _ {\ rm {R}}} \ left ({\ omega, z} \ right) + 1-2 \ left | \ eta \ right | \ left | {{M_ {\ rm {R}}} \ left ({\ omega, z} \ right)} \ right | \).Обратите внимание, что распределенные потери в JTWPA можно учесть с помощью простой феноменологической модели, 49 , но это выходит за рамки настоящего обсуждения.

На рис. 5 показан максимальный уровень сжатия как функция усиления при увеличении мощности насоса. В остальном параметры идентичны параметрам, используемым для синих линий , показанных на фиг. 3a. Сплошные линии показывают максимально сжатую квадратуру, а пунктирные линии показывают соответствующую квадратуру антисжатия для трех различных значений η = 0.2} \) при наличии потерь моделируется как светоделитель с коэффициентом пропускания η , размещенный на выходе JTWPA. Сплошные линии показывают максимально сжатую квадратуру для трех различных значений η , а пунктирные линии показывают соответствующую квадратуру против сжатия

Для неединичного η уровень сжатия насыщается с усилением, в то время как квадратура антисжатия продолжает расти пропорционально. Максимальное сжатие чувствительно зависит от η : в то время как устройство с квантовым ограничением с η = 1 будет производить сжатие более 25 дБ при усилении 20 дБ, устройство с η = 0.75 дает только 6,5 дБ сжатия при таком же усилении. Для реалистичного устройства дальнейшее уменьшение сжатия может возникнуть из-за беспорядка, распределенного характера потерь по всему устройству и частотной зависимости затухания, приводящей к асимметрии между сигналом и холостым сигналом [Kamal, A. Private communication (2016)] .

Проверка выходного сигнала

Примеры, рассмотренные выше, демонстрируют, как гибкий дизайн JTWPA позволяет генерировать неклассический свет с интересными и полезными спектрами сжатия.

Спектр сжатия может быть найден экспериментально путем измерения дисперсии отфильтрованных двухмодовых квадратур (см. Дополнительные методы 1 и, например, ссылки 43, 52, 53, 54). Однако это обязательно включает вносимые потери и шум от последующих частей цепи усиления, 10 , что может затруднить обнаружение двухмодового сжатия. Для более прямого исследования производительности JTWPA мы предлагаем разместить два сверхпроводящих кубита, емкостно связанных непосредственно с линией передачи на выходном порте.

Для двух нерезонансных кубитов с соответствующими частотами ω 1 ω 2 и ω 1 + ω 2 ≄ 2Ω p , кубиты будут в некоррелированных термически заселенных состояниях. Если же ω 1 + ω 2 = 2Ω p , кубиты запутываются, и информация о спектре сжатия JTWPA кодируется в объединенной двухкубитной матрице плотности. {\ left (m \ right)}} \ rangle = - 1 / ({{N _ {\ rm {R}}} ({{\ omega _m}}) + 1}) \).2}} \ right]}}, $$

(8)

в установившемся режиме, где M ( ω i ) ≡ М . Более общие выражения приведены в дополнительном методе 2. Следовательно, измеряя корреляционные функции кубит-кубит и однокубитную инверсию с использованием стандартных протоколов считывания кубитов, 55,56,57 можно составить карту спектра сжатия источника.

Мы также можем изменить это и вместо того, чтобы рассматривать два кубита как пробу производительности JTWPA, рассматривать JTWPA как источник запутывания для кубитов.Для достижения максимальной степени сцепления между кубитами желательно избегать вакуумного шума движущегося влево поля. Это может быть достигнуто путем сжатия движущегося влево поля с помощью отдельной секции JTWPA или, проще говоря, путем работы устройства в режиме отражения, как показано на рис. 6c.

Рис. 6

Режимы работы JTPWA. a Режим усиления: квантовые системы (здесь для иллюстрации изображены как двухуровневые системы) размещаются на входе устройства. b Режим исследования: квантовые системы, размещенные на выходе, поглощают коррелированные фотоны из выходного поля JTWPA и запутываются. c Режим отражения: более высокая степень запутанности может быть достигнута за счет исключения шума вакуума, движущегося влево. Можно добавить циркулятор, чтобы избежать обратного рассеяния в JTWPA

.

При идеальных условиях, когда кубиты симметрично соединяются с одинаково сжатыми полями, движущимися влево и полями, движущимися вправо, N L ( ω i ) = N R ( ω i ) ≡ N /2, M L ( ω i ) = M R ( ω i ) ≡ M /2, и идеальный источник сжатия без потерь, устойчивое состояние двух кубитов является чистым состоянием (см. {i \ theta}} \ sqrt N \ left | {ee} \ right \ rangle} \ right), $$

(9)

где θ - угол сжатия.\ theta}} \ right |} \ right] \).

Практическое значение имеет зависимость запутанности в установившемся состоянии от степени потерь, а также поведение спектральной щели линдбладиана в уравнении. 34. Последнее важно, потому что оно устанавливает временную шкалу для достижения устойчивого состояния. Он определяется как \ (\ Delta \ left ({\ cal L} \ right) {\ rm {=}} \ left | {{\ rm {Re}} {\ lambda _1}} \ right | \), где λ 1 - ненулевое правое собственное значение числа ℒ с действительной частью, ближайшей к нулю.На рис. 7 мы строим график запутывания в установившемся состоянии, количественно выраженного совпадением, 58 и спектральной щели как функции усиления для различных значений η (как определено выше). Эти результаты показывают, что достижимая запутанность очень чувствительна к потерям, но в результате требуется относительно небольшой выигрыш для достижения высокой степени запутывания. 2} \) для трех различных уровней потерь источника η = 0.75, 0,99, 1,00. Предполагается отсутствие теплового шума на входе источника сжатия. На вставке показано поведение спектральной щели линдблада

.

состояний кластера CV

Двухкубитная динамика, рассмотренная выше, демонстрирует потенциал JTWPA для генерации запутанности. Чтобы выйти за рамки двухчастной запутанности, можно добавить несколько тонов накачки, так что одна частота может запутаться с множеством других «холостых» частот в многомодовом сжатом состоянии, что приведет к потенциально сложным схемам запутывания.Вместе с его широкополосной природой и потенциалом для дисперсионной инженерии это превращает JTWPA в мощный ресурс для подготовки диссипативных квантовых состояний, как мы продемонстрируем ниже.

Чтобы проиллюстрировать потенциал широкополосного сжатия как ресурса для квантовых вычислений и подготовки состояний, ниже мы покажем, как состояния кластера CV могут быть сгенерированы посредством диссипативного и детерминированного процесса с использованием выходного поля нескольких источников широкополосного сжатия. Состояния кластера - это мощный класс запутанных квантовых состояний многих тел, которые являются состояниями ресурсов для квантовых вычислений, основанных на измерениях.{\ dag}}) \) - оператор бозонного уничтожения (создания), связан с каждой вершиной v . Идеальное состояние кластера CV (относительно G ) определяется как уникальное состояние \ (\ left | {{\ phi _G}} \ right \ rangle \), удовлетворяющее 61, 63, 64

$$ \ left ({{{\ hat y} _v} - \ mathop {\ sum} \ limits_ {w \ in {\ cal N} \ left (v \ right)} {{a_ {vw}} {{\ hat x}) _w}}} \ right) \ left | {{\ phi _G}} \ right \ rangle = 0 \ quad \ forall v \ in V, $$

(10)

, где 𝒩 ( v ) - окрестность v , т.е.е., все вершины соединены с v ребром в E и a = а ωv ∈ [−1, 1] - вес ребра { v , w }. Обратите внимание, что \ (\ left | {{\ phi _G}} \ right \ rangle \) - это бесконечно сжатое состояние и, следовательно, не физическое. На практике приходится работать с гауссовскими состояниями, приближающимися к \ (\ left | {{\ phi _G}} \ right \ rangle \) в пределе бесконечного сжатия.Мы можем определить матрицу смежности [ a VW ] для графика, где a VW = 0, если нет края { v , w } ∈ E . Поскольку матрица смежности однозначно определяет граф, и наоборот, далее мы используем символ G для взаимозаменяемого обозначения как графа, так и его матрицы смежности.

Здесь мы сосредоточимся на классе графов, впервые изученных в ссылках 32, 33, удовлетворяющих двум упрощающим критериям: (1) Граф двухцветный. Это означает, что каждой вершине можно присвоить один из двух цветов, таким образом, чтобы каждое ребро соединяло вершины разного цвета (например, квадратная решетка). (2) Матрица смежности графа самообратная, G = G -1 . Последнее ограничение имеет простую геометрическую интерпретацию, описанную в ссылке.\ dag} \ right],} \\ \ end {array} $$

(11)

, где \ (M = \ sqrt {N \ left ({N + 1} \ right)} \) и S iM [ A , B ] определяется в формуле. (35), имеет уникальное установившееся состояние \ (\ left | {{\ phi _G} \ left (M \ right)} \ right \ rangle \), которое приближается к \ (\ left | {{\ phi _G}} \ right \ rangle \) как \ (M \ to \ infty \). Существование графов, удовлетворяющих всем перечисленным критериям, с соответствующими состояниями кластера \ (\ left | {{\ phi _G}} \ right \ rangle \), универсальных для квантовых вычислений, показано в ссылках 32, 33.Уравнение (11) представляет собой замечательный результат, поскольку из него следует, что состояния CV-кластера могут быть получены просто путем помещения осцилляторов в многомодовую сжатую ванну, т.е. широкополосное сжатие является единственным необходимым ресурсом для подготовки. Далее мы подробно описываем, как можно спроектировать многомодовые ванны со сжатием со структурой зацепления, приводящей к универсальным состояниям кластера, адаптируя простую схему из. 35

В исх. 35, Ван и его коллеги показали, как состояния кластера с графами рассматриваемого здесь типа могут быть сгенерированы посредством гамильтоновых взаимодействий между модами параметрических генераторов света (OPO), за которыми следует интерферометр, объединяющий моды от различных OPO.Мы применяем эту схему ниже, используя JTWPA (также могут использоваться другие типы широкополосных источников сжатия) вместо OPO. Основное различие между нашим предложением и предложением ссылки 35 и предыдущих предложений 32, 33 состоит в том, что наша схема является чисто диссипативной: CV-моды состояния кластера никогда не взаимодействуют напрямую, а скорее запутываются из-за поглощения и вынужденного излучения коррелированных фотонов. из своего окружения. Мы сосредотачиваемся в первую очередь на ситуации, когда режимы воплощены в многомодовых резонаторах, что является особенно эффективной аппаратной реализацией.Однако мы подчеркиваем, что из-за диссипативного характера схемы это не является необходимым ограничением. В принципе, все режимы могут быть воплощены в физически различных и удаленных резонаторах, устраняя любые ограничения на локальность. Это привлекательное преимущество такой диссипативной схемы.

Согласно исх. 35, моды состояний кластера являются модами резонатора с равноотстоящими частотами \ ({\ omega _m} = {\ omega _0} + m \ Delta \), где m - целое число, ω 0 - некоторый сдвиг частоты и Δ частотное разделение.Нам потребуется несколько вырожденных мод для каждой частоты ω м : для создания кластерного состояния D требуется вырождение в 2 × D на частоту. Это может быть достигнуто, например, с помощью 2 x D идентичных многомодовых резонаторов, как показано для D = 1 на рис. 8. Каждая мода резонатора будет вершиной в графе состояний кластера и станет Как будет показано ниже, набор вырожденных режимов можно представить как «макронод» графа.m} m \).

Рис. 8

Диссипативная генерация линейного состояния кластера. a Два JTWPA используются как источники сжатия. Выходные поля двух устройств объединяются на светоделителе 50-50, выполняющем преобразование Адамара, перед тем, как попасть на два идентичных многомодовых резонатора. b Каждый JTWPA накачивается одним тональным сигналом накачки, создавая запутывание ( изогнутых стрелок ) между парами частот, удовлетворяющими \ ({\ omega _n} + {\ omega _m} = 2 {\ Omega _i} \).Здесь мы сосредотачиваемся на центральных частотах, соответствующих частотам мод резонатора, которые показаны розовыми и синими стрелками . Цифры показывают индекс макронода каждой частоты. c Линейный график, определяющий стационарное состояние кластера мод резонатора. Горизонтальные ребра генерируются двумя насосами, а диагональные ребра генерируются преобразованием Адамара (подробности см. В дополнительном методе 3). Цифры показывают индекс макронода, а кружок показывает макронод \ ({\ cal M} = - 2 \) на графике

.

В дополнительном методе 3 мы показываем, что основное уравнение с линдбладианом вида Eq.Уравнение (11) реализовано для одиночного резонатора, взаимодействующего с ванной, создаваемой выходным полем JTWPA с одиночной частотой накачки Ω p = ω 0 + p Δ / 2, где p = м + n для некоторого выбора частот ω м ω n .В данном случае граф представляет собой тривиальный граф, состоящий из набора непересекающихся пар вершин, соединенных ребром, то есть набора двухмодовых состояний кластера, которые могут быть представлены как G 0 =… Ребра имеют вес +1 в предположении квантово-ограниченного плоского спектра сжатия \ (M \ left (\ omega \ right) = iM = i \ sqrt {N \ left ({N + 1} \ right)} \) с N ( ω ) = N по соответствующей полосе частот.

Более сложные и полезные графики могут быть построены с использованием этих двухрежимных состояний кластера в качестве основных строительных блоков. 35 Принимая несколько JTWPA, каждый из которых помечен i и действует как сжимающий источник, независимо генерируя непересекающийся граф G i =… как и выше, универсальные состояния кластера могут быть созданы путем объединения выходных полей различных источников на интерферометре. {\ otimes D}} \), построенное из матриц Адамара 2 × 2

$$ \\ H = \ frac {1} {{\ sqrt 2}} \ слева ({\ begin {array} {* {20} {c}} 1 & 1 \\ \\ 1 & {- 1} \\ \ end {array}} \ right).$$

(12)

Физически такое преобразование может быть реализовано путем попарного вмешательства в выходные поля JTWPA на светоделителях 50-50 с матрицей светоделителя, как в Ур. (12). Сеть светоделителей, необходимая для случая D = 1, проиллюстрирована на рис. 8, для D = 2 - на рис. 9, а для более высоких размеров - в исх. 35.

Рис. 9

Схема универсального микроволнового квантового компьютера.Четыре JTWPA используются в качестве сжимающих источников для диссипативной подготовки мод четырех идентичных многомодовых резонаторов в двумерном кластерном состоянии. Квантовые вычисления впоследствии выполняются посредством гауссовых и негауссовых (например, с разрешением 78 ) одномодовых измерений на резонаторах. 63

В исх. 35 было показано, что построенные таким образом графы G могут давать D -мерных кластерных состояний, универсальных для квантовых вычислений, основанных на измерениях.Давайте рассмотрим пример с D = 1 более подробно, чтобы проиллюстрировать основные принципы. Сначала возьмем два JTWPA, накачиваемых по отдельности с соответствующими частотами накачки Ω i и Ω j , где \ (i = - j = \ Delta {\ cal M} \). На уровне макронодов это дает ровно одно ребро между макронодами, разделенными \ (\ left | {\ Delta {\ cal M}} \ right | \), как показано горизонтальными ребрами на рис. 8 для \ (\ Delta { \ cal M} = 1 \).Путем вмешательства в выходные поля двух JTWPA на светоделителе, определяемом формулой. (12), каждый узел в каждом макроноде запутывается с каждым узлом в соседнем макроноде, как показано диагональными ребрами на рисунке. Это дает график G с линейной структурой, соответствующий одномерному состоянию кластера, универсальному для одномодовых квантовых вычислений.