Балка 36м вес 1 метра: Двутавровая балка 36 – Вес 1 метра + Калькулятор

Москва
Санкт-Петербург
Актау и Мангистау
Актобе и область
Алматы
Архангельск
Астрахань и область
Атырау и область
Баку
Барнаул
Белгород
Брест и область
Брянск и область
Буйнакск
Владивосток
Владикавказ и область
Владимир
Волгоград
Вологда
Воронеж и область
Горно Алтайск
Грозный
Гудермес

Екатеринбург
Ереван
Ессентуки
Железнодорожный
Иваново и область
Ижевск
Иркутск
Казань
Калининград и область
Калуга
Караганда и область
Кемерово
Киев и область
Киров и область
Китай
Костанай и область
Кострома и область
Краснодар
Красноярск
Крым
Курган и область
Курск

Липецк и область

Магадан и область
Магнитогорск
Махачкала
Минск и область
Мурманск
Набережные Челны
Назрань
Нальчик
Нефтекамск
Нижневартовск
Нижний Новгород
Нижний Тагил
Новокузнецк
Новороссийск
Новосибирск и область
Новочеркасск
Нур-Султан
Омск и область
Орел и область
Оренбург
Павлодар и область
Пенза и область
Пермь

Петропавл. Камчатский
Петропавловск
Псков
Пятигорск
Ростов на Дону
Рязань и область
Самара
Саранск
Саратов
Севастополь
Семей
Сергиев Посад
Смоленск и область
Сочи
Ставрополь
Сургут
Сызрань
Сыктывкар
Таганрог
Тамбов и область
Ташкент
Тверь и область
Тольятти

Томск
Тула
Тюмень
Узбекистан
Улан Удэ
Ульяновск
Уральск
Уфа
Ухта
Хабаровск
Ханты Мансийск
Чебоксары
Челябинск
Череповец
Чехов
Шымкент
Электроугли
Элиста
Южно Сахалинск
Якутск
Ярославль

Содержание

Расчет веса балки двутавровой

Удобный калькулятор расчета веса двутавровой балки по ГОСТ: двутавр 16, 20, 30, 30Б1 и др., таблица веса двутавра, перевод тонн в метры.

Таблица расчета веса балки двутавровой

Металлобаза «Аксвил» продает оптом и в розницу:

• БАЛКУ ДВУТАВРОВУЮ № 10—40

Первый поставщик проката. Низкие оптовые и розничные цены. Консультация по выбору. Оформление заказа на сайте и в офисе. Нарезка в размер. Доставка по Беларуси, в том числе, и в выходные дни.

Теоретический вес, вес метра погонного балки двутавровой с уклоном внутренних граней полок (ГОСТ 8239-89)

Номер двутавра	Размеры, мм	Вес 1 мп, кг	Метров в тонне
h	b	s	t
10	100	55	4,5	7,2	9,46	105,7
12	120	64	4,8	7,3	11,5	86,96
14	140	73	4,9	7,5	13,7	72,99
16	160	81	5	7,8	15,9	62,89
18	180	90	5,1	8,1	18,4	54,35
20	200	100	5,2	8,4	21	47,62
22	220	110	5,4	8,7	24	41,67
24	240	115	5,6	9,5	27,3	36,63
27	270	125	6	9,8	31,5	31,75
30	300	135	6,5	10,2	36,5	27,4
33	330	140	7	11,2	42,2	23,7
36	360	145	7,5	12,3	48,6	20,58
40	400	155	8,3	13	57	17,54
45	450	160	9	14,2	66,5	15,04
50	500	170	10	15,2	78,5	12,74
55	550	180	11	16,5	92,6	10,8
60	600	190	12	17,8	108	9,26

Теоретический вес, вес метра погонного балки нормальной с параллельными гранями полок (ГОСТ 26020-83)

Номер двутавра	Размеры, мм	Вес 1 мп, кг	Метров в тонне
h	b	s	t
10Б1	117,6	64	3,8	5,1	8,7	114,9
12Б1	120	64	4,4	6,3	10,4	96,2
14Б1	137,4	73	3,8	5,6	10,5	95,2
14Б2	140	73	4,7	6,9	12,9	77,5
16Б1	157	82	4	5,9	12,7	78,7
16Б2	160	82	5	7,4	15,8	63,3
18Б1	177	91	4,3	6,5	15,4	64,9
18Б2	180	91	5,3	8	18,8	53,2
20Б1	200	100	5,6	8,5	22,4	44,6
23Б1	230	110	5,6	9	25,8	38,8
26Б1	258	120	5,8	8,5	28	35,7
26Б2	261	120	6	10	31,2	32,1
30Б1	296	140	5,8	8,5	32,9	30,4
30Б2	299	140	6	10	36,6	27,3
35Б1	346	155	6,2	8,5	38,9	25,7
35Б2	349	155	6,5	10	43,3	23,1
40Б1	392	165	7	9,5	48,1	20,8
40Б2	396	165	7,5	11,5	54,7	18,3
45Б1	443	180	7,8	11	59,8	16,7
45Б2	447	180	8,4	13	67,5	14,8
50Б1	492	200	8,8	12	73	13,7
50Б2	496	200	9,2	14	80,7	12,4
55Б1	543	220	9,5	13,5	89	11,2
55Б2	547	220	10	15,5	97,9	10,2
60Б1	593	230	10,5	15,5	106,2	9,4
60Б2	597	230	11	17,5	115,6	8,7
70Б1	691	260	12	15,5	129,3	7,7
70Б2	697	260	12,5	18,5	144,2	6,9
80Б1	791	280	13,5	17	159,5	6,3
80Б2	798	280	14	20,5	177,9	5,6
90Б1	893	300	15	18,5	194	5,2
90Б2	900	300	15,5	22	213,8	4,7
100Б1	990	320	16	21	230,6	4,3
100Б2	998	320	17	25	258,2	3,9
100Б3	1006	320	18	29	285,7	3,5
100Б4	1013	320	19,5	32,5	314,5	3,2

Теоретический вес, вес метра погонного балки широкополочной с параллельными гранями полок (ГОСТ 26020-83)

Номер двутавра	Размеры, мм	Вес 1 мп, кг	Метров в тонне
h	b	s	t
20Ш1	193	150	6	9	30,6	32,7
23Ш1	226	155	6,5	10	36,2	27,6
26Ш1	251	180	7	10	42,7	23,4
26Ш2	255	180	7,5	12	49,2	20,3
30Ш1	291	200	8	11	53,6	18,7
30Ш2	295	200	8,5	13	61	16,4
30Ш3	299	200	9	15	68,3	14,6
35Ш1	338	250	9,5	12,5	75,1	13,3
35Ш2	341	250	10	14	82,2	12,2
35Ш3	345	250	10,5	16	91,3	11
40Ш1	388	300	9,5	14	96,1	10,4
40Ш2	392	300	11,5	16	111,1	9
40Ш3	396	300	12,5	18	123,4	8,1
50Ш1	484	300	11	15	114,4	8,7
50Ш2	489	300	14,5	17,5	138,7	7,2
50Ш3	495	300	15,5	20,5	156,4	6,4
50Ш4	501	300	16,5	23,5	174,1	5,7
60Ш1	580	320	12	17	142,1	7
60Ш2	587	320	16	20,5	176,9	5,7
60Ш3	595	320	18	24,5	205,5	4,9
60Ш4	603	320	20	28,5	234,2	4,3
70Ш1	683	320	13,5	19	169,9	5,9
70Ш2	691	320	15	23	197,6	5,1
70Ш3	700	320	18	27,5	235,4	4,2
70Ш4	708	320	20,5	31,5	268,1	3,7
70Ш5	718	320	23	36,5	305,9	3,3

Теоретический вес, вес метра погонного балки колонной с параллельными гранями полок (ГОСТ 26020-83)

Номер двутавра	Размеры, мм	Вес 1 мп, кг	Метров в тонне
h	b	s	t
20К1	195	200	6,5	10	41,5	24,1
20К2	198	200	7	11,5	46,9	21,3
23К1	227	240	7	10,5	52,2	19,2
23К2	230	240	8	12	59,5	16,8
26К1	255	260	8	12	65,2	15,3
26К2	258	260	9	13,5	73,2	13,7
26К3	262	260	10	15,5	83,1	12
30К1	296	300	9	13,5	84,8	11,8
30К2	300	300	10	15,5	96,3	10,4
30К3	304	300	11,5	17,5	108,9	9,2
35К1	343	350	10	15	109,7	9,1
35К2	348	350	11	17,5	125,9	7,9
35К3	353	350	13	20	144,5	6,9
40К1	393	400	11	16,5	138	7,2
40К2	400	400	13	20	165,6	6
40К3	409	400	16	24,5	202,3	4,9
40К4	419	400	19	29,5	242,2	4,1
40К5	431	400	23	35,5	291,2	3,4

Вес балки нормальной (СТО АСЧМ 20-93)

Номер профиля	Размеры, мм	Вес 1 мп, кг	Метров в тонне
h	b	s	t
20Б1	200	100	5,5	8	21,3	46,9
25Б1	248	124	5	8	25,7	38,9
25Б2	250	125	6	9	29,6	33,8
30Б1	298	149	5,5	8	32	31,3
30Б2	300	150	6,5	9	36,7	27,2
35Б1	346	174	6	9	41,4	24,2
35Б2	350	175	7	11	49,6	20,2
40Б1	396	199	7	11	56,6	17,7
40Б2	400	200	8	13	66	15,2
45Б1	446	199	8	12	66,2	15,1
45Б2	450	200	9	14	76	13,2
50Б1	492	199	8,8	12	72,5	13,8
50Б2	496	199	9	14	79,5	12,6
55Б1	543	220	9,5	13,5	89	11,2
55Б2	547	220	10	15,5	97,9	10,2
60Б1	596	199	10	15	94,6	10,6
60Б2	600	200	11	17	105,5	9,5

Вес балки широкополочной (СТО АСЧМ 20-93)

Номер профиля	Размеры, мм	Вес 1 мп, кг	Метров в тонне
h	b	s	t
20Ш1	194	150	6	9	30,6	32,7
25Ш1	244	175	7	11	44,1	22,7
30Ш1	294	200	8	12	56,8	17,6
30Ш2	300	201	9	15	68,6	14,6
35Ш1	334	249	8	11	65,3	15,3
35Ш2	340	250	9	14	79,7	12,5
40Ш1	383	299	9,5	12,5	88,6	11,3
40Ш2	390	300	10	16	106,7	9,4
45Ш1	440	300	11	18	123,5	8,1
50Ш1	482	300	11	15	114,2	8,8
50Ш2	487	300	14,5	17,5	138,4	7,2
50Ш3	493	300	15,5	20,5	156,1	6,4
50Ш4	499	300	16,5	23,5	173,4	5,8

Вес балки колонной (СТО АСЧМ 20-93)

Номер профиля	Размеры, мм	Вес 1 мп, кг	Метров в тонне
h	b	s	t
20К1	196	199	6,5	10	41,4	24,2
20К2	200	200	8	12	49,9	20
25К1	246	249	8	12	62,6	16
25К2	250	250	9	14	72,4	13,8
25К3	253	251	10	15,5	80,2	12,5
30К1	298	299	9	14	87	11,5
30К2	300	300	10	15	94	10,6
30К3	300	305	15	15	105,8	9,5
30К4	304	301	11	17	105,8	9,5
35К1	342	348	10	15	109,1	9,2
35К2	350	350	12	19	136,5	7,3
40К1	394	398	11	18	146,6	6,8
40К2	400	400	13	21	171,7	5,8
40К3	406	403	16	24	200,1	5
40К4	414	405	18	28	231,9	4,3
40К5	429	400	23	35,5	290,8	3,4

Смотрите также: Online-калькулятор расчета веса и длинны стального двутавра в зависимости от его вида, номера и размеров.

Сколько весит стальная двутавровая балка? Как рассчитать вес двутавра? Как перевести метры погонные в килограммы и тонны? Ответы на эти вопросы вы найдете в приведенной выше таблице расчета веса двутавра в зависимости от размера: высоты и ширины балки. Вес двутавра, теоретический вес 1 метра погонного двутавровой балки, количество метров металлической балки в 1 тонне.

На сайте металлобазы «Аксвил» вы можете купить двутавр, балку двутавровую стальной в Минске оптом и в розницу.

Смотрите также: Металлопрокат по размерам и типам.

Источник: http://aksvil.by/klientam/tablitsa-vesov/teoreticheskiy-ves-dvutavra-balki-dvutavrovoy/

Вес 1 метра стальной балки № 60 составляет – 108 кг

Введите необходимое вам кол-во тонн, метров или штук. Выберете марку стали (сплава).

Источник: http://metal100.ru/weight/Balka-Dvutavr/%D0%B1%D0%BD/60

ГОСТ 8239-89 Балка двутавровая с уклоном внутренних граней полок

Номер балки	Размеры	Масса 1 м.п., кг	Метров в тн
h	b	s	t
10	100	55	4.5	7.2	9.46	105.71
12	120	64	4.8	7.3	11.5	86.96
14	140	73	4.9	7.5	13.7	72.99
16	160	81	5	7.8	15.9	62.89
18	180	90	5.1	8.1	18.4	54.35
20	200	100	5.2	8.4	21	47.62
22	220	110	5.4	8.7	24	41.67
24	240	115	5.6	9.5	27.3	36.63
27	270	125	6	9.8	31.5	31.75
30	300	135	6.5	10.2	36.5	27.4
33	330	140	7	11.2	42.2	23.7
36	360	145	7.5	12.3	48.6	20.58
40	400	155	8.3	13	57	17.54
45	450	160	9	14.2	66.5	15.04
50	500	170	10	15.2	78.5	12.74
55	550	180	11	16.5	92.6	10.8
60	600	190	12	17.8	108	9.26

Источник: http://WikiMetall.ru/spravochnik/ves-balki-dvutavrovoy.html

Вес метра балки таблица

Параметры балки	Длина	Вес метра
Масса двутавра, балки ГОСТ 8239-93
Балка 10	11.7м,12м	9,46 кг/м
Балка 12	11.7м,12м	11,5 кг/м
Балка 14	11.7м,12м	13,7 кг/м
Балка 16	11.7м,12м	15,9 кг/м
Балка 18	11.7м,12м	18,4 кг/м
Балка 20	11.7м,12м	21 кг/м
Балка 27	11.7м,12м	31,5 кг/м
Балка 30	11.7м,12м	36,5 кг/м
Балка 36	11.7м,12м	48,6 кг/м
Балка 45	11.7м,12м	57 кг/м
Вес балки ГОСТ 19425-74
Балка 24М	11.7м,12м	31,5 кг/м
Балка 30М	11.7м,12м	52,2 кг/м
Балка 36М	11.7м,12м	57,9 кг/м
Балка 45М	11.7м,12м	77,6 кг/м
Масса двутавра, балки АСЧМ 20-93
Балка 12Б1	11.7м,12м	8,7 кг/м
Балка 14Б1	11.7м,12м	10,5 кг/м
Балка 16Б1	11.7м,12м	12,7 кг/м
Балка 16Б2	11.7м,12м	15,8 кг/м
Балка 20Б1	11.7м,12м	21,3 кг/м
Балка 25Б1	11.7м,12м	25,7 кг/м
Балка 25Б2	11.7м,12м	29,6 кг/м
Балка 30Б1	11.7м,12м	32 кг/м
Балка 30Б2	11.7м,12м	46,78 кг/м
Балка 35Б1	11.7м,12м	41,4 кг/м
Балка 35Б2	11.7м,12м	49,6 кг/м
Балка 40Б1	11.7м,12м	56,6 кг/м
Балка 40Б2	11.7м,12м	66 кг/м
Балка 45Б1	11.7м,12м	66,2 кг/м
Балка 45Б2	11.7м,12м	76 кг/м
Балка 50Б1	11.7м,12м	72,5 кг/м
Балка 50 Б2	11.7м,12м	83,8 кг/м
Балка 55Б1	11.7м,12м	89 кг/м
Балка 55Б2	11.7м,12м	98,3 кг/м
Балка 60Б1	11.7м,12м	94,6 кг/м
Балка 60 Б2	11.7м,12м	116 кг/м
Балка 20Ш1	11.7м,12м	30,6 кг/м
Балка 20К1	11.7м,12м	41,4 кг/м
Балка 25Ш1	11.7м,12м	44,1 кг/м
Балка 25К1	11.7м,12м	62,6 кг/м
Балка 30Ш1	11.7м,12м	56,8 кг/м
Балка 30К1	11.7м,12м	87 кг/м
Балка 35К1	11.7м,12м	109,1 кг/м
Балка 35Ш1	11.7м,12м	109,1 кг/м
Балка 40 К1	11.7м,12м	153 кг/м
Балка 40Ш1	11.7м,12м	88,6 кг/м
Балка 40Ш2	11.7м,12м	106,7 кг/м
Балка 45 Ш1	11.7м,12м	125 кг/м
Балка 50 Ш1	11.7м,12м	116 кг/м
Балка 50 Ш2	11.7м,12м	140 кг/м
Балка 60 Ш1	11.7м,12м	139 кг/м
Балка 60 Ш2	11.7м,12м	173 кг/м
Балка 70 Ш1	11.7м,12м	168 кг/м
Балка 70 Ш2	11.7м,12м	192 кг/м

Источник: http://ros-met.com/massa-dvutavra-balki-teoreticheski/

Формула расчёта массы двутавровой балки 60, чертежи и примеры.

Условные обозначения величин, характеризующих свойства двутавра:

h – высота двутавра;

b – ширина полки;

s – толщина стенки;

t – толщина полки;

R – радиус внутреннего закругления;

r – радиус закругления полки

h – 600 мм

b – 190 мм

s – 12 мм

t – 17.8 мм

R – 20 мм

r – 8 мм

(b-s)/4 – 44.5 мм

Балка (двутавр) № 60 ГОСТ 8239-89
Масса 1 погонного метра изделия	108 кг
Площадь сечения (корытного сечения)	138 см2
Ix – Осевые моменты инерции относительно центральных осей корытного сечения по оси х	76806 см4
Wx – Моменты сопротивления изгибу корытного сечения по оси х	2560 см3
ix – Радиусы инерции корытного сечения по оси х	23.6 см
Sx – статический момент полусечения	1491 см3
Iy – Осевые моменты инерции относительно центральных осей корытного сечения по оси y	1725 см4
Wy – Моменты сопротивления изгибу корытного сечения по оси y	182 см3
iy – Радиусы инерции корытного сечения по оси y	3.54 см

Так же Вы можете узнать цена на другие виды металлопроката:

Сортовой и Листовой, Профиль стальной замкнутый 400х400х11,5

Сортовой и Листовой, Поковка 590х500х710

Труба. лист б/у металлолом, Трубы лежалые 60х5

Трубный прокат, Опоры подвесные Т23 159

Сортовой и Листовой, Полоса стальная 35х260

Источник: http://metal100.ru/weight/Balka-Dvutavr/%D0%B1%D0%BD/60

Таблицы размеров и веса двутавровых балок

Двутавр с уклоном полок

Номер двутавра	h	b	s	t	Вес метра, кг	Метров в тонне
10	100	55	4.5	7.3	9.46	105.71
12	120	64	4.8	7.3	11.5	86.96
14	140	73	4.9	7.5	13.7	72.99
16	160	81	5	7.8	15.9	62.89
18	180	90	5.1	8.1	18.4	54.35
20	200	100	5.2	8.4	21	47.62
22	220	110	5.4	8.7	24	41.67
24	240	115	5.6	9.5	27.3	36.63
27	270	125	6	9.8	31.5	31.75
30	300	135	6.5	10.2	36.5	27.4
33	330	140	7	11.2	42.2	23.7
36	360	145	7.5	12.3	48.6	20.58
40	400	155	8.3	13	57	17.54
45	450	160	9	14.2	66.5	15.04
50	500	170	10	15.2	78.5	12.74
55	550	180	11	16.5	92.6	10.8
60	600	190	12	17.8	108	9.26

Нормальный двутавр (Б)

Номер двутавра	h	b	s	t	Вес метра, кг	Метров в тонне
10Б1	100	55	4.1	5.7	8.1	123.46
12Б1	117.6	64	3.8	5.1	8.7	114.94
12Б2	120	64	4.4	6.3	10.4	96.15
14Б1	137.4	73	3.8	5.6	10.5	95.24
14Б2	140	73	4.7	6.9	12.9	77.52
16Б1	157	82	4	5.9	12.7	78.74
16Б2	160	82	5	7.4	15.8	63.29
18Б1	177	91	4.3	6.5	15.4	64.94
18Б2	180	91	5.3	8	18.8	53.19
20Б1	200	100	5.6	8.5	22.4	44.64
23Б1	230	110	5.6	9	25.8	38.76
26Б1	258	120	5.8	8.5	28	35.71
26Б2	261	120	6	10	31.2	32.05
30Б1	296	140	5.8	8.5	32.9	30.4
30Б2	299	140	6	10	36.6	27.32
35Б1	346	155	6.2	8.5	38.9	25.71
35Б2	349	155	6.5	10	43.3	23.09
40Б1	392	165	7	9.5	48.1	20.79
40Б2	396	165	7.5	11.5	54.7	18.28
45Б1	443	180	7.8	11	59.8	16.72
45Б2	447	180	8.4	13	67.5	14.81
50Б1	492	200	8.8	12	73	13.7
50Б2	496	200	9.2	14	80.7	12.39
55Б1	543	220	9.5	13.5	89	11.24
55Б2	547	220	10	15.5	97.9	10.21
60Б1	593	230	10.5	15.5	106.2	9.42
60Б2	597	230	11	17.5	115.6	8.65
70Б1	691	260	12	15.5	129.3	7.73
70Б2	697	260	12.5	18.5	144.2	6.93
80Б1	791	280	13.5	17	159.5	6.27
80Б2	798	280	14	20.5	177.9	5.62
90Б1	893	300	15	18.5	194	5.15
90Б2	900	300	15.5	22	213.8	4.68
100Б1	990	320	16	21	230.6	4.34
100Б2	998	320	17	25	258.2	3.87
100Б3	1006	320	18	29	285.7	3.5
100Б4	1013	320	19.5	32.5	314.5	3.18

Широкополочный двутавр (Ш)

Номер двутавра	h	b	s	t	Вес метра, кг	Метров в тонне
20Ш1	193	150	6	9	30.6	32.68
23Ш1	226	155	6.5	10	36.2	27.62
26Ш1	251	180	7	10	42.7	23.42
26Ш2	255	180	7.5	12	49.2	20.33
30Ш1	291	200	8	11	53.6	18.66
30Ш2	295	200	8.5	13	61	16.39
30Ш3	299	200	9	15	68.3	14.64
35Ш1	338	250	9.5	12.5	75.1	13.32
35Ш2	341	250	10	14	82.2	12.17
35Ш3	345	250	10.5	16	91.3	10.95
40Ш1	388	300	9.5	14	96.1	10.41
40Ш2	392	300	11.5	16	111.1	9
40Ш3	396	300	12.5	18	123.4	8.1
50Ш1	484	300	11	15	114.4	8.74
50Ш2	489	300	14.5	17.5	138.7	7.21
50Ш3	495	300	15.5	20.5	156.4	6.39
50Ш4	501	300	16.5	23.5	174.1	5.74
60Ш1	580	320	12	17	142.1	7.04
60Ш2	587	320	16	20.5	176.9	5.65
60Ш3	595	320	18	24.5	205.5	4.87
60Ш4	603	320	20	28.5	234.2	4.27
70Ш1	683	320	13.5	19	169.9	5.89
70Ш2	691	320	15	23	197.6	5.06
70Ш3	700	320	18	27.5	235.4	4.25
70Ш4	708	320	20.5	31.5	268.1	3.73
70Ш5	718	320	23	36.5	305.9	3.27

Колонный двутавр (К)

Номер двутавра	h	b	s	t	Вес метра, кг	Метров в тонне
20К1	195	200	6.5	10	41.5	24.1
20К2	198	200	7	11.5	46.9	21.32
23К1	227	240	7	10.5	52.2	19.16
23К2	230	240	8	12	59.5	16.81
26К1	255	260	8	12	65.2	15.34
26К2	258	260	9	13.5	73.2	13.66
26К3	262	260	10	15.5	83.1	12.03
30К1	296	300	9	13.5	84.8	11.79
30К2	300	300	10	15.5	96.3	10.38
30К3	304	300	11.5	17.5	108.9	9.18
35К1	343	350	10	15	109.7	9.12
35К2	348	350	11	17.5	125.9	7.94
35К3	353	350	13	20	144.5	6.92
40К1	393	400	11	16.5	138	7.25
40К2	400	400	13	20	165.6	6.04
40К3	409	400	16	24.5	202.3	4.94
40К4	419	400	19	29.5	242.2	4.13
40К5	431	400	23	35.5	291.2	3.43

Двутавр дополнительной серии (Д)

Номер двутавра	h	b	s	t	Вес метра, кг	Метров в тонне
24ДБ1	239	115	5.5	9.3	27.8	35.97
27ДБ1	269	125	6	9.5	31.9	31.35
36ДБ1	360	145	12.3	18	49.1	20.37
35ДБ1	349	127	5.8	8.5	33.6	29.76
40ДБ1	399	139	6.2	9	39.7	25.19
45ДБ1	450	152	11	15	52.6	19.01
45ДБ2	450	180	7.6	13.3	65	15.38
30ДШ1	300.6	201.9	9.4	16	72.7	13.76
40ДШ1	397.6	302	11.5	18.7	124	8.06
50ДШ1	496.2	303.8	14.2	21	155	6.45

Сварной двутавр (С)

Номер двутавра	h	b	s	t	Вес метра, кг	Метров в тонне
45БС1	444	200	8	12	64.1	15.6
45БС2	460	300	12	20	133.8	7.47
45БСЗ	448	180	8	14	65.9	15.17
50БС1	482	200	10	16	85.6	11.68
50БС2	482	300	12	16	117.8	8.49
50БСЗ	500	300	12	25	160.1	6.25
50БС4	510	300	14	30	190.8	5.24
55БС1	551	220	10	18	102.6	9.75
55БС2	547	200	10	16	90.7	11.03
60БС1	577	240	12	16	111.6	8.96
60БС2	585	240	12	20	126.7	7.89
60БСЗ	585	320	12	20	151.8	6.59
60ВС4	595	320	14	25	185.5	5.39
60БС5	605	320	16	30	219.2	4.56
60БС6	597	190	12	16	101	9.9
70БС1	685	260	12	20	142.4	7.02
70БС2	685	320	14	20	171.4	5.83
70БСЗ	695	320	14	25	196.5	5.09
70БС4	705	320	16	30	231.7	4.32
70БС5	725	320	20	40	302.2	3.31
70БС6	692	230	12	16	119.9	8.34
80БС1	791	280	14	18	162.1	6.17
80БС2	815	300	18	30	248	4.03
90БС1	895	300	16	20	201.6	4.96
90БС2	927	300	16	36	276.9	3.61
100БС1	995	320	16	25	244.3	4.09
100БС2	1005	320	16	30	269.4	3.71
100БСЗ	1017	320	20	36	329.2	3.04
120БС1	1280	400	12	20	242.4	4.13
120БС2	1280	450	14	20	277.6	3.6
140БС1	1440	400	12	20	257.5	3.88
140БС2	1440	450	12	20	273.2	3.66
140БСЗ	1450	500	14	25	350.1	2.86
160БС1	1640	450	12	20	392	2.55
160БС2	1640	500	12	20	307.7	3.25
160БСЗ	1650	500	14	25	372.1	2.69
160БС4	1650	560	14	25	395.6	2.53
180БС1	1800	560	12	25	384.6	2.6
180БС2	1800	500	14	25	388.6	2.57
180БСЗ	1810	500	14	30	427.8	2.34
180БС4	1810	600	16	30	502.4	1.99
200БС1	2000	560	12	25	403.5	2.48
200БС2	2010	500	16	30	480.4	2.08
200БСЗ	2010	600	16	30	527.5	1.9

Двутавр является стандартным профилем конструктивных элементов. Изготавливается из черного металлопроката или древесины. Сечение напоминает букву «Н». Отличительная особенность балки двутаврового профиля заключается в том, что она имеет в 30 раз более жесткую конструкцию и в 7 раз прочнее балки с квадратным профилем, имеющим аналогичное сечение.

Сфера применения двутавров огромна. Их используют, чаще всего, при строительстве, судостроении, мотостроении и т.д. Двутавры позволяют сделать потолочное перекрытие более жестким.

Изготовление металлических двутавров выполняется согласно установленным нормативам и требованиям ГОСТов и ТУ. Поэтому у них регламентированная форма и состав, позволяющие без проблем рассчитать нужные размеры и параметры, включая вес двутавра. Для этого используйте представленные ниже таблицы ГОСТ и калькулятор для автоматического расчета.

Источник: http://calcus.ru/kalkulyator-metalla/ves-dvutavra

( 1 оценка, среднее 5 из 5 )

Балка 36 — ТрейдСтил

ДВУТАВР 36, балка 36

Фото: для увеличения изображения — кликни по картинке

Балка двутавровая с уклоном внутренних граней полок 36 ГОСТ 8239-89

Условные обозначения:

b — ширина полки

h — высота двутавра

S — толщина стенки

R — радиус сопряжения

t — толщина полки

Балка 36 — двутавровая балка с уклоном внутренних граней полок

Нормальная балка 36 ГОСТ 8239-89, характеристики, параметры :

Профиль	Балка 36, размеры, мм				Балка 36 вес 1 метра (теоретич.) , кг
Профиль	h	b	S	t
Балка 36, двутавр	360	145	7,5	12,3	48,6

Балка 36, Цена указана в прайс-листе на металлопрокат, или уточняйте у менеджеров.

Балка 36 (двутавр 36), КУПИТЬ (заказать) в Компании ТрейдСтил > > >

Данная балка 36 производиться согласно ГОСТ 8239-89.

ГОСТ 8239-89 скачать >>

Двутавровая балка изготовлена из обычной нелегированной стали, марки 3сп – С255, 3пс – С 245.

Также двутавр 36 может изготовляться из низколегированной стали 09Г2С. См.раздел Балка 09Г2С

Металлическая балка 36, представляет собой прочную конструкцию. Форма балки напоминает двойную букву Т или букву Н в разрезе. Особенная форма конструкции двутавра придает ей возможности выдерживать усиленные нагрузки.

Применение двутавровой балки:

Балка 36 используют для строительства зданий, как жилых, так и промышленных, требует применения функционального оборудования, стройматериалов и строительных конструкций, машиностроение, станкостроение, шахтостроение, перекрытие крыш, мостостроение, строительство гидроэлектростанций, ТЭЦ, строительство переправ через проливы.

Балка / двутавр изготавливается:
— мерной длины — 12м
— немерной длины — от 4 до 13м.

Стоимость и наличие уточняйте у менеджеров:

Телефоны: 8(495)775-09-52, 8(495)700-35-30
E-mail: [email protected], [email protected]

Таблица веса 1 метра круга стального и количество метров в тонне кругляка

При закупке металлопроката заказчику следует точно определить необходимое его количество в весовом эквиваленте. Чтобы рассчитать вес стального круга нужно учитывать такие параметры, как его диаметр, марку стали, из которой он изготовлен, а также ее удельный вес. Для облегчения этой задачи ниже мы представили таблицу, по которой можно быстро определить вес круга, количество метров в одной тонне и другие важные параметры.

Она показывает массу 1 м круга разных диаметров, площадь его поперечного сечения, допуски по качеству поверхности, а также общий метраж кругляка на 1 тонну. Данная информация поможет вам в составлении технической и проектной документации, подсчете транспортных и складских расходов, ведении бухгалтерского учета. Также в отдельных таблицах, представленных ниже, вы можете найти удельный вес й м3 сталей разных марок. Это поможет вам самостоятельно рассчитать вес стального круга.

Таблица 1. Вес круга и количество метров в тонне

Диаметр круга	Площадь поперечного сечения круга	Масса 1 метра круга	Количество метров в тонне
Мотки
5 мм	19,63 мм2	0,154 кг	6487,8 м
5,5 мм	23,76 мм2	0,187 кг	5361,9 м
6 мм	28,27 мм2	0,222 кг	4505,4 м
6,3 мм	31,17 мм2	0,245 кг	4086,6 м
6,5 мм	33,18 мм2	0,260 кг	3839,0 м
7 мм	38,48 мм2	0,302 кг	3310,1 м
8 мм	50,27 мм2	0,395 кг	2534,3 м
9 мм	63,62 мм2	0,499 кг	2002,4 м
Прутки
10 мм	78,54 мм2	0,617 кг	1622,0 м
11 мм	95,03 мм2	0,746 кг	1340,5 м
12 мм	113,10 мм2	0,888 кг	1126,4 м
13 мм	132,73 мм2	1,042 кг	959,7 м
14 мм	153,94 мм2	1,208 кг	827,5 м
15 мм	176,71 мм2	1,387 кг	720,9 м
16 мм	201,06 мм2	1,578 кг	633,6 м
17 мм	226,98 мм2	1,782 кг	561,2 м
18 мм	254,47 мм2	1,998 кг	500,6 м
19 мм	283,53 мм2	2,226 кг	449,3 м
20 мм	314,16 мм2	2,466 кг	405,5 м
21 мм	346,36 мм2	2,719 кг	367,8 м
22 мм	380,13 мм2	2,984 кг	335,1 м
23 мм	415,48 мм2	3,261 кг	306,6 м
24 мм	452,39 мм2	3,551 кг	281,6 м
25 мм	490,87 мм2	3,853 кг	259,5 м
26 мм	530,93 мм2	4,168 кг	239,9 м
27 мм	572,56 мм2	4,495 кг	222,5 м
28 мм	615,75 мм2	4,834 кг	206,9 м
29 мм	660,52 мм2	5,185 кг	192,9 м
30 мм	706,89 мм2	5,549 кг	180,2 м
31 мм	754,77 мм2	5,925 кг	168,8 м
32 мм	804,25 мм2	158,4 кг	158,4 м
33 мм	855,30 мм2	6,714 кг	148,9 м
34 мм	907,92 мм2	7,127 кг	140,3 м
35 мм	962,11 мм2	7,553 кг	132,4 м
36 мм	1017,88 мм2	7,990 кг	125,2 м
37 мм	1075,21 мм2	8,440 кг	118,5 м
38 мм	1134,11 мм2	8,903 кг	112,3 м
39 мм	1194,96 мм2	9,378 кг	106,6 м
40 мм	1256,64 мм2	9,865 кг	101,4 м
41 мм	1320,25 мм2	10,364 кг	96,5 м
42 мм	1385,44 мм2	10,876 кг	91,9 м
43 мм	1452,20 мм2	11,400 кг	87,7 м
44 мм	1520,53 мм2	11,936 кг	83,8 м
45 мм	1590,43 мм2	12,485 кг	80,1 м
46 мм	1661,90 мм2	13,046 кг	76,7 м
47 мм	1734,90 мм2	13,619 кг	73,4 м
48 мм	1809,56 мм2	14,205 кг	70,4 м
50 мм	1963,5 мм2	15,413 кг	64,9 м
52 мм	2123,72 мм2	16,671 кг	60,0 м
53 мм	2206,18 мм2	17,319 кг	57,7 м
54 мм	2290,22 мм2	17,978 кг	55,6 м
55 мм	2375,83 мм2	18,650 кг	53,6 м
56 мм	2463,01 мм2	19,335 кг	51,7 м
58 мм	2642,08 мм2	20,740 кг	48,2 м
60 мм	2827,43 мм2	22,195 кг	45,1 м
62 мм	3019,07 мм2	23,700 кг	42,2 м
63 мм	3117,25 мм2	24,470 кг	40,9 м
65 мм	3318,31 мм2	26,049 кг	38,4 м
67 мм	3525,65 мм2	27,676 кг	36,1 м
68 мм	3631,68 мм2	28,509 кг	35,1 м
70 мм	3848,45 мм2	30,210 кг	33,1 м
72 мм	4071,50 мм2	31,961 кг	31,3 м
75 мм	4417,86 мм2	34,680 кг	28,8 м
78 мм	4778,36 мм2	37,510 кг	26,7 м
80 мм	5026,55 мм2	39,458 кг	25,3 м
82 мм	5281,02 мм2	41,456 кг	24,1 м
85 мм	5674,50 мм2	44,545 кг	22,4 м
87 мм	5944,68 мм2	46,666 кг	21,4 м
90 мм	6361,73 мм2	49,940 кг	20,0 м
92 мм	6647,61 мм2	52,184 кг	19,2 м
95 мм	7088,22 мм2	55,643 кг	18,0 м
97 мм	7389,81 мм2	58,010 кг	17,2 м
100 мм	7853,98 мм2	61,654 кг	16,2 м
105 мм	8659,01 мм2	67,973 кг	14,7 м
110 мм	9503,32 мм2	74,601 кг	13,4 м
115 мм	10386,89 мм2	81,537 кг	12,3 м
120 мм	11309,73 мм2	88,781 кг	11,3 м
125 мм	12271,85 мм2	96,334 кг	10,4 м
130 мм	13273,23 мм2	104,195 кг	9,6 м
135 мм	14313,88 мм2	112,364 кг	8,9 м
140 мм	15393,80 мм2	120,841 кг	8,3 м
145 мм	16513 мм2	129,627 кг	7,7 м
150 мм	17671,46 мм2	138,721 кг	7,2 м
155 мм	18869,19 мм2	148,123 кг	6,8 м
160 мм	20106,19 мм2	157,834 кг	6,3 м
165 мм	21382,46 мм2	167,852 кг	6,0 м
170 мм	22698,01 мм2	178,179 кг	5,6 м
175 мм	24052,82 мм2	188,815 кг	5,3 м
180 мм	25446,90 мм2	199,758 кг	5,0 м
185 мм	26880,25 мм2	211,010 кг	4,7 м
190 мм	28352,87 мм2	222,570 кг	4,5 м
195 мм	29864,77 мм2	234,438 кг	4,3 м
200 мм	31415,93 мм2	246,615 кг	4,1 м
210 мм	34636,06 мм2	271,893 кг	3,7 м
220 мм	38013,27 мм2	298,404 кг	3,4 м
230 мм	41547,56 мм2	326,148 кг	3,1 м
240 мм	45238,93 мм2	355,126 кг	2,8 м
250 мм	49087,39 мм2	385,336 кг	2,6 м
260 мм	53092,92 мм2	416,779 кг	2,4 м
270 мм	57255,53 мм2	449,456 кг	2,2 м

Таблица 2. Удельный вес марок стали

Тип стали	Марка стали	Удельный вес
Сталь нержавеющая конструкционная криогенная	12Х18Н10Т	7900 кг/м3
Сталь нержавеющая коррозионно-стойкая жаропрочная	08Х18Н10Т	7900 кг/м3
Сталь конструкционная низколегированная	09Г2С	7850 кг/м3
Сталь конструкционная углеродистая качественная	10,20,30,40	7850 кг/м3
Сталь конструкционная углеродистая	Ст3сп, Ст3пс	7870 кг/м3
Сталь инструментальная штамповая	Х12МФ	7700 кг/м3
Сталь конструкционная рессорно-пружинная	65Г	7850 кг/м3
Сталь инструментальная штамповая	5ХНМ	7800 кг/м3
Сталь конструкционная легированная	30ХГСА	7850 кг/м3
Никельхромовая сталь	ЭИ 418	8510 кг/м3
Хромомарганцовоникелевая сталь	Х13Н4Г9 (ЭИ100)	8500 кг/м3
Хромистая сталь	1Х13 (ЭЖ1)	7750 кг/м3
	2Х13 (ЭЖ2)	7700 кг/м3
	3Х13 (ЭЖ3)	7700 кг/м3
	4Х14 (ЭЖ4)	7700 кг/м3
	Х17 (ЭЖ17)	7700 кг/м3
	Х18 (ЭИ229)	7750 кг/м3
	Х25 (ЭИ181)	7550 кг/м3
	Х27 (Ж27)	7550 кг/м3
	Х28 (ЭЖ27)	7850 кг/м3
Хромоникелевая сталь	0Х18Н9 (ЭЯ0)	7850 кг/м3
	1Х18Н9 (ЭЯ1)	7850 кг/м3
	2Х18Н9 (ЭЯ2)	7850 кг/м3
	Х17Н2 (ЭИ268)	7750 кг/м3
	ЭИ307	7700 кг/м3
	ЭИ334	8400 кг/м3
	Х23Н18 (ЭИ417)	7900 кг/м3
Хромокремнемолибденовая сталь	ЭИ107	7620 кг/м3
Хромоникельвольфрамовая сталь	ЭИ69	8000 кг/м3
Хромоникельвольфрамовая с кремнием сталь	Х25Н20С2 (ЭИ283)	8000 кг/м3
Хромоникелькремнистая сталь	ЭИ72	7700 кг/м3
Прочая особая сталь	ЭИ401	7900 кг/м3
	ЭИ418	8510 кг/м3
	ЭИ434	8130 кг/м3
	ЭИ435	8510 кг/м3
	ЭИ437	8200 кг/м3
	ЭИ415	7850 кг/м3
Высокоуглеродистая сталь	70 (ВС и ОВС)	7850 кг/м3
Среднеуглеродистая сталь	45	7850 кг/м3
Малоуглеродистая сталь	10 и 10А; 20 и 20А	7850 кг/м3
Малоуглеродистая электротехническая сталь	А и Э; ЭА; ЭАА	7800 кг/м3
Хромистая сталь	15ХА	7740 кг/м3
Хромоалюминиевомолибденовая азотируемая сталь	38ХМЮА	7650 кг/м3
Хромомарганцовокремнистая сталь	25ХГСА	7850 кг/м3
хромованадиевая сталь	30ХГСА	7850 кг/м3
	20ХН3А	7850 кг/м3
	40ХФА	7800 кг/м3
	50ХФА	7740 кг/м3

Если у вас возникнут вопросы по расчету веса и стоимости стального круга, наши консультанты с радостью на них ответят. Также вам может быть полезной следующая информация:

«Круг стальной» – здесь вы можете узнать о том, что такое круглый металлопрокат, каким он бывает, его характеристики, стандарты, применение и т. д.
«Как рассчитать вес круга стального» — общая информация о том, как самостоятельно подсчитать вес кругляка необходимого диаметра и марки стали.

Балка двутавровая стальная 36 (IPE 360А)

Оформляйте заказы на покупку, резку и доставку металлопроката на сайте через кнопку «Купить в 1 клик», отправляйте заявки на почту [email protected], звоните менеджерам компании по телефонам: (044) 22-333-78, (066) 588-11-84, (095) 495-77-42, (093) 495-77-42. Будем рады Вас видеть в числе наших постоянных клиентов!

Двутавровую балку стальную № 36 используют в качестве элемента конструкции, который необходим для обеспечения жесткости, устойчивости и придания надежности строительным конструкциям. Применяется как несущий элемент при монтаже опор и перекрытий зданий, для армирования и укрепления шахтных стволов. Находит применение двутавр и автомобильной промышленности, автомобилестроении, при сборке железнодорожных вагонов.

Стальная балка двутавровая высотой 360 мм производится в соответствии со стандартами:

DIN 1025 Euronorm 19-57 (Размеры)
EN 10034: 1993 (Предельные отклонения (толеранции))
EN 10163-3, C (Качество поверхности)
STN 42 5550
ČSN 42 5550
TDP: STN 42 0135

Балка 36 цена ее зависит от марки стали, типа профиля, максимальной нагрузки и предназначения изделия. Данная продукция относится к экономичному типу металлопроката и имеет наилучшее соотношение цена/качество. Цена 36 балки за метр и за тонну указана в нашем прайс-листе, который вы можете получить у менеджеров компании Стилмакс или посмотреть на нашем сайте.

Где применяют балку 36

Двутавр 36 нормального исполнения используется при сооружении колонн и опор зданий;
Широкополочный двутавр широко применяется в промышленном и дорожном строительстве;
Колонная двутавровая балка была спроектирована для применения в строительстве колонн, высотных зданий, мостов и перекрытий.

Двутавровая балка стальная широко применяется при возведении каркасных конструкций зданий гражданского, промышленного и специального строительства. Без нее не обходится монтаж конструкций высоких пролетов, дорожных мостов и эстакад.

Двутавровые балки классифицирую по профилеразмеру, толщине металла, углу наклона полок. Полки двутавровых балок маркируются по их характеристикам: узкополочная балка имеет в маркировке литеру “У”, нормальная балка маркируется литерой “Б”, широкополочные двутавры обозначаются буквой “Ш”. Для колонных балок используют маркировку “К”.

Характеристики стальной горячекатаной балки двутавровой IPE

№	Вес 1 метра, кг	Размеры, мм					Площадь сечения, см²
IPE	M	b	h	s	t	r	A
IPE 80	6	46	80	3,8	5,2	5	7,64
IPE 100	8,1	55	100	4,1	5,7	7	10,3
IPE 120	10,4	64	120	4,4	6,3	7	13,2
IPE 140	12,9	73	140	4,7	6,9	7	16,4
IPE 160	15,8	82	160	5	7,4	9	20,1
IPE 180	18,8	91	180	5,3	8	9	23,9
IPE 200	22,4	100	200	5,6	8,5	12	28,5
IPE 220	26,2	110	220	5,9	9,2	12	33,4
IPE 240	30,7	120	240	6,2	9,8	15	39,1
IPE 270	36,1	135	270	6,6	10,2	15	45,9
IPE 300	42,2	150	300	7,1	10,7	15	53,8
IPE 330	49,1	160	330	7,5	11,5	18	62,6
IPE 360	57,1	170	360	8	12,7	18	72,7
IPE 400	66,3	180	400	8,6	13,5	21	84,5
IPE 450	77,6	190	450	9,4	14,6	21	98,82
IPE 500	90,7	200	500	10,2	16	21	115,5
IPE 550	106	210	550	11,1	17,2	24	134,4
IPE 600	122	220	600	12	19	24	156

размеры и вес 1 метра балок, сортамент и характеристики. Из каких сталей их производят?

Двутавровые балки – по сути, это «тавры», установленные встречно друг по отношению к другу, а не «спинками», как это бывает при выделке крестообразного образца. Это как бы I-образный профиль с перекладинами, который можно поставить на любую из них – или положить набок.

Плюсы и минусы

Двутавр отчасти напоминает собой рельс, только не с укороченной верхней продольной планкой, как правило, скруглённой с боков, а именно с равными верхней и нижней перекладинами. Поставить (и зафиксировать) его легко, это позволяет организовать монорельсовую транспортную линию. Преимущества двутавра любого размера заключаются в ниже перечисленном.

Срок службы не менее продолжителен – по сравнению с другими типами проката: простым тавровым, рельсовым, круглым, квадратным, толстолистовым (плитным) и т. д.
С помощью двутавра могут быть покрыты весьма протяжённые по ширине пролёты.
Двутавр, как и рельс, обычный тавр, уголок, круглый и квадратный прокаты, прост в установке и обслуживании, надёжен. При должном уходе конструкция из двутавра прослужит и вправду долго – десятилетия.

Недостаток двутавра – почти вдвое больший, по сравнению с обычным Т-образным профилем, вес экземпляра изделия. Чтобы снизить его, приходится довольствоваться меньшими по габаритам поперечного среза двутавровыми балками. Однако тогда пострадают запас прочности и надёжность, хотя двутавр не прогибается, а, подобно швеллеру, держит расчётный вес вышележащих компонентов и конструкций довольно надёжно.

Особенности производства

Сталь, используемая для производства двутавровых балок, может быть взята любая – хоть составы марок Ст3, Ст4 или Ст5. Слишком низкоуглеродистые, а также почти лишённые хрома составы брать не рекомендуется – слишком мягкая и быстро ржавеющая сталь вскоре может продемонстрировать все свои недостатки. Если, к примеру, в высотном здании использовались между этажами именно двутавровые балки, то ненадлежащее качество таит в себе массу опасностей, вплоть до прогиба и обрушения. В худшем случае некачественная сталь, содержащая в себе серу и фосфор в сумме больше, чем 0,08%, попросту треснет. И хотя перед отделочными работами балки покрываются несколькими слоями грунтовки и эмали, чтобы исключить образование ржавчины, следует использовать сталь марки не хуже по параметрам, чем Ст3Сп.

Перед монтажом балок-двутавров узнают полезную нагрузку и собственную массу элементов, рассчитывают длину балок (с припусками, заводимыми за периметр помещений или этажа), а также пролётную дистанцию. Суммарная нагрузка учитывает все стройматериалы, из которых изготавливается перекрытие. Двутавровые балки, включая 36-е, проходят отпускание и нормализацию после литья. Это необходимо для исключения возможных нагрузочных напряжений, а также помогает выяснить, не нарушена ли технология литья нужной для выделки балочных элементов стали. Производится тестирование на отпускное охрупчивание.

Если производственный брак выявился сразу же, то забракованную сталь отсылают вновь на переплавку – пока она не будет доведена до нужной кондиции.

Основные характеристики

Вес 1 метра двутавра-балки 36М, согласно данным сортамента, равен 57,9 кг. Другие характеристики соответствуют следующим значениям:

площадь поперечного сечения – 73,8 см2;
момент инерции по оси X – 15340;
момент сопротивления по оси X – 852;
радиус инерции по оси X – 14,4см;
статический момент полусечения – 493;
момент инерции по оси Y – 518;
момент сопротивления по оси Y – 79,7;
радиус инерции по оси Y – 2,65 см.

Высота балки составляет 360 мм, толщина центральной стенки – 9,5 мм, ширина нижней и верхней планок – 130 мм, толщина этих же планок – переменная: начинается она с краёв от отметки в 6 мм, заканчивается на переходе в главную (центральную) стенку на отметке в 14 мм от плоскости (грани) верхнего или нижнего торца. Вне зависимости от «калибра» двутавр характеризуется следующими особенностями. Элементы с гранями, лежащими параллельно, могут оказаться со средними, узкими или широкими боковыми отступами.

Уклонно расположенный двутавр может не иметь маркировки – в этом случае он рассматривается как обыкновенный. Особого назначения двутавровый элемент помечается маркером «М», «С», при этом боковые грани окажутся зауженными. Категория «А» предусматривает повышенную точность значений параметров, «Б» – обыкновенный уровень точности.

Обычные элементы не используют для наружного монтажа, в противном случае к ним предъявляется дополнительное требование – стойкость к образованию коррозии.

В простейшем случае двутавр окрашивают или пролакировывают водостойкими и теплостойкими составами. Для возведения колонн применяют специальный двутавр марки «К». Его используют в местах, где возведение простых железобетонных колонных упоров невозможно или нежелательно. Несущая способность такого подвида двутаврового компонента обладает обширным запасом прочности, способным выдержать, к примеру, перекрытие с крышей в зоне, где и то и другое нависает над входом. Такой подход применяют, когда простые ЖБ колонны по проекту не предусмотрены.

Наконец, двутавр «Ш» имеет расширенные боковые отступы. Его назначение – обособленная несущая подпорка горизонтального или вертикального расположения, которая не нуждается в стороннем опирании об иные элементы и сборки.

Применение

В первую очередь двутавр-балки применяются для перекрытий. Они выдерживают большие нагрузки горизонтального и вертикального векторов действия. Они способны покрывать пролёты порядка 5 м. Сталь не горит – даже при пожаре она может существенно не деформироваться. Использовать двутавр для перекрытий гораздо практичнее, чем применять другие виды профиля, например уголковые элементы.

Выбирая двутавр, можно соорудить подъёмный кран, возвести здание или мостовой переход (либо переезд). За счёт особой Н-образной конструкции возможно использование этого конструктивного элемента в качестве несущей основы и для гидротехнических сооружений.

Двутавр сварной №36 — stroyone.com

Балка двутавровая сварная (Двутавр сварной Дв. №36)

Двутавр сварной стальной Дв.№36 весом 49 кг за 1п/м (метр погонный).Высота профиля 360 мм, ширина полки 336 мм, средняя толщина полки 12 мм, при этом толщина стенки 8 мм. Сварная двутавровая балка относится к металлопрокату и входит в общий каталог двутавров.

Двутавр сварной стальной Дв.№36 — stroyone

Сортамент сварного двутавра №36

№ п/п	Параметр	Ед. Изм	Описание параметра	Значение
1	H (мм)	мм	Высота профиля	360
2	h (мм)	мм	Высота стенки	336
3	S (мм) стенка	мм	Толщина стенки	8
4	t (мм) полка	мм	Толщина полки	12
5	B (мм)	мм	Ширина профиля	145
6	F	см²	Площадь поперечного сечения	62,4
7	M (кг/м)	кг/м	Номинальная масса 1 метра двутавра	49
8	п.м/т	п.м/т	Кол-во п.м. в тонне	20,408
9	Ix	см⁴	Момент инерции	13069,1
10	Wx	см³	Момент сопротивления	726,1
11	iix	мм	Радиус инерции	14,5
12	Iy	см⁴	Момент инерции	611,2
13	Wy	см³	Момент сопротивления	84,3
14	iiy	мм	Радиус инерции	3,1

ТУ сварных двутавров

ТУ двутавры стальные сварные

Судно формы

— обзор

Пример 2

Судно коробчатой формы размером 150 м × 20 м × 12 м плывет на ровном киле при осадке 5 м. Отсек на миделе имеет длину 15 м, в нем находится древесина с относительной плотностью 0,8 и коэффициентом укладки 1,5 м3 на тонну. Рассчитайте новую осадку, если этот отсек теперь трюм.

Проницаемость « μ » сначала должна быть найдена с использованием приведенной выше формулы, то есть

Проницаемость = BSSF × 100% = «μ»

Коэффициент укладки указан в вопросе.Сломанная укладка на тонну уложенного материала теперь определяется путем вычитания площади, которая могла бы быть занята одной тонной твердой древесины, из фактически занятой одной тонной древесины в трюме. Одна тонна пресной воды занимает один кубический метр, а относительная плотность древесины составляет 0,8.

∴Пространство, занятое 1 тонной массивной древесины = 10,8 = 1,25 кубических метров Коэффициент складирования = 1,50 кубических метров Неполная укладка = 0,25 ¯ кубических метров

Проницаемость ‘μ’ = BSSF × 100% = 0,251,50 × 100% = 100/6%’μ ‘= 1/6 или 16.67% Увеличение осадки = x = μνA − μa = 1/6 × 15 × 20 × 5 (150 × 20) — ((1/6) × 15 × 20) = 250/2950 = 0,085 м

Увеличение осадки = 0,085 метра Старая осадка = 5,000 метров ¯ = Осадка d1

Ans . Новая осадка = 5,085 метра = осадка d ₂ .

Когда трюмный отсек не выходит за ватерлинию, площадь неповрежденного гидросамолета остается постоянной, как показано на рисунке 30.2. На этом рисунке:

μν = Ax

Рисунок 30.2.

Пусть

d = Плотность воды

Тогда

μν × d = Ax × d

Но

μν × d = Масса воды, поступающей в трюмный отсек Ax × d = Масса вытесненного дополнительного слоя воды

Следовательно, когда отсек трюмный, лишняя масса вытесненной воды равна плавучести, потерянной в трюмном отсеке.Однако следует внимательно отметить, что, хотя влияние на осадку аналогично влиянию загрузки в трюмный отсек массы, равной потерянной плавучести, на самом деле никакой массы не было загружено. Водоизмещение после осушения равно , такое же , как водоизмещение до осушения, и нет изменений в положении центра тяжести судна . Увеличение осадки происходит исключительно из-за потери плавучести.

Mosley Electronics | Антенны связи

Антенны CLASSIC — это сверхмощные лучи на 10, 15, 20 метров! Создан в соответствии с традициями MOSLEY, обеспечивая ДЕСЯТИЛЕТИЯ отличной производительности!

Матч Mosley «Classic» дает антенне отличную полосу пропускания, сохраняя при этом высокую добротность во всех трех диапазонах.См. Подробности в FAQ.

Как и во всех антеннах Мосли, переключение диапазонов происходит автоматически с помощью высокоомных резонансных цепей ловушки. Эксклюзивная конструкция ловушки Мосли обеспечивает резонансную стабильность в любых условиях!

Элементы и детали стрелы предварительно просверлены и имеют цветовую маркировку, что упрощает и ускоряет сборку.

Наше оборудование изготовлено из высококачественной нержавеющей стали, а наши трубки — из тянутого алюминия авиационного качества. Как и на все любительские антенны Mosley, гарантия составляет два года на любые дефекты материалов или изготовления.

Модель

Частота, МГц

Номинальная мощность, Вт CW

Номинальная мощность, Вт SSB

Номинальная мощность, AM / FM

Номинальная мощность, RTTY / AMTOR

КСВН на частоте

Прямое усиление, дБд / элементы на 10 м

Прямое усиление, дБд / элементы на 12 м

Прямое усиление, дБд / элементы на 15 м

Прямое усиление, дБд / элементы на 17 м

Прямое усиление, дБд / элементы на 20 м

Отношение передней панели к задней, дБ 10 м

Отношение передней панели к задней, дБ 12 м

Отношение передней панели к задней, дБ 15 м

Отношение передней панели к задней, дБ 17 м

Отношение передней панели к задней, дБ 20 м

Длина стрелы

Максимальная длина элемента

Радиус поворота

Крепеж на мачте (в комплекте)

Масса в сборе

Площадь ветровой поверхности

Ветровая нагрузка, стандарт EIA 80 миль / ч

Гарантия

Рекомендуемый коаксиальный кабель

CL-33-M — это усиленная трехэлементная балка на 10, 15, 20 метров!

CL-36-M разработан для оператора, который хочет получить максимальную производительность от трехдиапазонной антенны.Шесть широко разнесенных элементов: 4 элемента на 10 метров, 3 рабочих элемента на 15 и 20 метров.

CL-39 , девятиэлементная версия для 10, 15 и 20, доступная на 36-футовой стреле 2 или 3 OD. CL-39 — потрясающая антенна на этих диапазонах. Ни одна из антенн конкурентов не сможет сравниться с ней ни по силе, ни по характеристикам! Девять широко разнесенных элементов: 5 элементов на 10 метров, 4 рабочих элемента на 15 и 20 метров.

CL-33-M WARC включает в себя Mosley «Q Match», который дает антенне полосу пропускания, вдвое большую, чем у оригинального CL-33.

ОБНОВЛЕНИЕ ВАШЕГО CL-33M WARC
Преобразование на 40 или 30 метров возможно с TA-40-KR или TA-30-KR. См. Дополнительные сведения в разделе «Комплекты для переоборудования». ОБНОВИТЕ СВОЙ CL33 или CL-33M до WARC
Преобразование на 12 и 17 метров возможно с помощью комплекта CL-WARC. См. Дополнительные сведения в разделе «Комплекты для переоборудования».

Mosley оставляет за собой право изменять характеристики продуктов и материалов без предварительного уведомления или обязательств.

CMT Orange Tools 271.Циркулярная пила 200,36 M (Ultra ITK) 200 x 1,7 x 30 мм Размер зерна 36 —

Завершите множество разнообразных приобретений жирных брендов CMT для посуды из лавра, которые могут быть выбраны и осмелились использовать песо для профессиональных продуктов из CMT. Non c’è nulla da fare, taglienti, frese, lame sono inarrivabili ed estremamente precision nel taglio e rispetto agli utensili da me acquistati (fresatrice rifilabordi e dima di taglio) sono il top. CMT si dimostra essere un brand nato per tagliare e gli utensili come frese, lame, segacci, lo dimostrano ampiamente.Questa lama circolare 36 дней, адатта sia al taglio lungo vena, che traverso vena, può essere montata con o senza anello di riduzione dipende dalle caratteristiche del banco sega в США. Ricordo che pi basso — это числовой диалект и большая адатта, лама для тэглио лунго, венатура, ментре пин си продажа и пинси ва аль тальо, тонкая траверсо вена для снаряжения, ma se si needita di un taglio universal senza troppi cambi di лама бисогна охраняет числовое значение и раппортарли по диаметру. Для диаметра ламы на 200 мм, 36-42 числа на каждый универсальный ярлык.Va benissimo per ogni tipo di taglio eriesce ad espellere velocemente il truciolo rimanendo tutto sommato molto silnziosa nel taglio rispetto ad altre lame in mio owno anche più costose. Характеристики условного обозначения:

CARATTERISTICHE TECNICHE DEI DENTI HW:
-Atezza dente в мм: 5-6
-Qualità CROMO, код ISO: K20
-Durezza (HV10): 1,550
-мм ): 2.300
Fori di trascinamento COMBI3: 2/7/42 + 2 / 9,5 / 46,5 + 2/10/60.

Диаметр: 200
Foro interno: 3
Numero denti: 36
Angolo: 1,8 1,2 15 ° 10 ° ATB + 8 °
СДВИГ 271.200.36M

— это лама, адатта для нескольких суждений с анголо-агрессивным таглином и его непрекращающимся камбио, так как это необходимо для дифференцированных лавораций. Essendo molto sottile, taglia in modo netto e precision e grazie all vene di raffreddamento può fornire tagli netti e senza bruciature anche su legni duri per tagliungo e traverso vena ad altissime velocità di taglio. Grazie allo spessore sottile, la lama riduce al minimo gli scarti di materiale, частный адатта для legni pregiati.La Sto utilizzando su una combinata compatta per la lavorazione di legni di Mogano, Pero e Palissandro e sono rimasto sbalordito dal pregio di taglio specie su un legno duro come il pero. Consiglio l’acquisto.

Кран — PDFCOFFEE.COM

Предварительный просмотр цитирования

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.С.Сатиш Кумар и профессор А.Р.Санта Кумар

Задача 1 Спроектировать мостовой кран с ручным приводом, который размещается в сарае, детали которого: Грузоподъемность крана = 50 кН. колонна = 6 м Расстояние между центрами портальной балки = 12 м Расстояние между колесами = 3 м Расстояние до кромки = 1 м Вес подкрановой балки = 40 кН Вес тележки = 10 кН

Расчет методом допустимых напряжений по IS: 800 — 1984 Найти нагрузка на колесо (см. рис.1):

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.С.Сатиш Кумар и проф. А.Р.Санта Кумар

RA = 20 + 60 (11/12) = 75 кН Нагрузка на колесо = RA / 2 = 37,5 кН Чтобы найти максимальную BM в портальной балке (см. Рис. 2): RA = 46,88 кН RB = 28,12 кН Макс. BM = 28,12 x 2,25 = 63,27 кН-м Добавив 10% для удара, M1 = 1,1 x 63,27 = 69,60 кН-м Макс. BM из-за собственного веса балки и рельса, принимая общий вес 1,2 кН / м

Следовательно, общий BM, M = 75 кН-м. Чтобы найти максимальное усилие сдвига (см. Рис.3): SF = RA = 59,85 кН. Чтобы найти боковые нагрузки: Это определяется как 2,5% от (боковая нагрузка / количество колес = 0,025 x 60/2 кН = 0,75 кН. 0,75 = 1,27 кН-м

Расчет сечения Требуемый приблизительный модуль упругости сечения Zc, (M / σ bc) = 75 x 106/119 = 636 x 103 мм3 [для λ = 120, D / T = 25]. подвергается также боковым нагрузкам, выбрано более высокое сечение Для ISMB 450 @ 710,2 Н / м, Zx = 1350,7 см3, T = 17.3 мм,

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.С.Сатиш Кумар и проф. А.Р.Санта Кумар

t = 9,4 мм, Iyy = 111,2 см3 ry = 30,1 мм, bf = 150 мм Найти допустимые напряжения, T / t = 17,4 / 9,4 = 1,85

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.С.Сатиш Кумар и проф. А.Р.Санта Кумар

Расчет методом предельных состояний согласно IS: 800 черновик кода Для ISMB 450 свойства приведены ниже: T = 17.4 мм, t = 9,4 мм, b = 150 мм, ry = 30,1 мм, Zp = 1533,33 см3, Zc = 1350,7 см3, коэффициент формы = 1,15, Izz = 30390,8 см4, h2 = d = 379,2 мм Классификация сечения: Критерии фланца: b / T = 75 / 17,4 = 4,31

Следовательно, OK

Веб-критерии: d / tw = 379,2 / 9,4 = 40,34

Fv / Fvd = (59,85 x 1,5) / 555 = 0,1634

Индийский технологический институт Мадрас

Дизайн стальных конструкций

Проф. С.С.Сатиш Кумар и проф. АРСанта Кумар

Пример — 3 Балка ISMB500, как показано на рис.3 должен быть спроектирован с учетом отсутствия ограничений по длине пролета от бокового продольного изгиба. i) В WSM (пункты 6.2, 6.2.2, 6.2.3 и 6.2.4 и 6.2.4.1 IS: 800-1984): изгибающий момент, M = 2,1 * 62/8 = 9,45Tm Для ISMB500: L = 600 см

ry = 3,52 см

T = 17,2 мм

Z = 1808,7 см3

Рис.3

Следовательно, Y = 26,5 * 105 / (600 / 3,52) 2 = 91,2 X = 91,21

[1 + (1/20) {(600 * 1,72) / (3,52 * 50)} 2]

= 150,40 и fcb = k1 (X + k2y) C2 / C1 = X (поскольку C2 = C1, k1 = 1 и k2 = 0) Теперь σbc (perm) = (0.66 fcb.fy) / {fcbn + fyn} 1 / n = 746 кг / см2.

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.Р. Сатиш Кумар и профессор А.Р. Санта Кумар

и σbc (кал) = 9,45 * 105 / 1808,7 = 522,5 кг / см2. Следовательно, достигнутый процент прочности равен (522,5 / 746) = 0,7 или 70%. ii) В LSM (пункт 8.2 проекта IS: 800): для MB 500: D = 500 мм

T = 17,2 мм

B = 180 мм

t = 10,2 мм

Zp = 2025.74 см3

ryy = 3,52 см

h2 = d = 424,1 мм Izz = 45218,3 см4, Iyy = 1369,8 см4 iii) Классификация сечения (см. Таблицу 3.1 кодекса): b / T = 90 / 17,2 = 5,2

2,0

Следовательно, βLT = 1,20 для пластиковых и компактных элементов. Mcr = упругий критический момент, определяемый как: Mcr = {(βLT π2 .EIy) / (KL) 2} [1 + (1/20) {KL / ry) / (h / tf)} 2] 0,5 (h / 2 ) (см. пункт 8.2.2.1) = (1,20 π2 * 2 * 106 * 1369,8 / 6002) [1 + (/ 20) {(600 / 3,52) / (50/1.72)} 2] 0,5 (50/2) = 371556,3 кг-см. Теперь λLT =

(βb .Zp .fy / Mcr) = 1,1675

(поскольку βb = 1,0 для пластиковых и компактных профилей) Следовательно,

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. SR Сатиш Кумар и профессор А.Р.Санта Кумар

φLT = 0,5 [1 + αLT (λLT — 0,2) + λLT2] = 0,5 [1 + 0,2 (1,1675 — 0,2) + 1,16752] = 1,283 (αLT = 0,21 для прокатного профиля). Следовательно, XLT = 1 / [φLT + {φLT2 — λLT2} 0.5] = 1 / [1,283 + {1,2832 — 1,16752} 0,5] = 0,55 Md = 1,0 * 0,55 * 2025,74 * 2500 / 1,10 * 10-5 = 25,32Tm Теперь фактический момент получается следующим образом: Факторная нагрузка = 1,0 * 1,5 + 1,1 * 1,5 = 3,15Тм Факторный момент = 14,175Тм

Проблема: Балка, показанная на рис. E1, полностью защищена от бокового продольного изгиба по всему сапану. Пролет составляет 36 м и выдерживает две сосредоточенные нагрузки, как показано на рис. E1. Спроектируйте пластинчатую балку. Предел текучести стали, fy

= 250 Н / мм2

Материальный коэффициент для стали, γm = 1.15 Коэффициент постоянной нагрузки, γfd

= 1,50

Фактор нагрузки, γfl

= 1,50

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.С.Сатиш Кумар и проф. АРСанта Кумар

1.0 Нагрузка Статическая нагрузка: равномерно распределенная нагрузка, wd Концентрированная нагрузка, W1d Концентрированная нагрузка, W2d

= 18 кН / м = 180 кН = 180 кН

Динамическая нагрузка: равномерно распределенная нагрузка, W

= 35 кН / м

Концентрированная нагрузка, W1l

= 400 кН

Концентрированная нагрузка, W2l

= 400 кН

Факторные нагрузки w ‘= wd * γfd + wl * γfl = 18 * 1.5 + 35 * 1,5 = 79,5 кН / м W’1 = W1d * γfd + W1l * γfl = 180 * 1,5 + 400 * 1,5 = 870 кН W’2 = W2d * γfd + W2l * γfl = 180 * 1,5 + 400 * 1,5 = 870 кН

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.С.Сатиш Кумар и проф. А.Р.Санта Кумар

2,0 Изгибающий момент и поперечная сила Изгибающий момент (кН-м)

Сила сдвига ( кН)

Влияние UDL

w = 870

Влияние сосредоточенной нагрузки Всего

20709

2301

Расчетные силы сдвига и изгибающие моменты показаны на рис.E2. 3.0 Первоначальный размер пластинчатой балки Глубина пластинчатой балки: Рекомендуемое соотношение пролета / глубины для балки с простой опорой варьируется от 12 для коротких пролетов и wo для длиннопролетных балок. Примем глубину балки 2600 мм.

Допустимая глубина 2600 мм. (Для построения диаграмм изгибающего момента и поперечных сил учитываются факторизованные нагрузки)

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.Р. Сатиш Кумар и проф.ARSantha Kumar

Рис. E2 Диаграммы изгибающего момента и усилия сдвига

Фланец: Py = 250 / 1,15 = 217,4 Н / мм 2 Площадь одного фланца,

На основе практического правила ширина фланца принимается равной 0,3 глубине секция. Попробуйте 780 X 50 мм, получив площадь = 39000 мм2.

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.Р. Сатиш Кумар и профессор А.Р. Санта Кумар

Паутина: Минимальная толщина стенки для плоской фермы в зданиях обычно колеблется от 10 мм до 20 мм.Здесь толщина принята равной 16 мм. Следовательно, размер стенки составляет 2600 X 16 мм.

4,0 Классификация сечения Фланец:

Следовательно, фланец является КОМПАКТНЫМ СЕЧЕНИЕМ. Web:

Таким образом, полотно проверяется на изгиб при сдвиге. 5.0 Проверки Проверьте исправность:

Web подходит для работоспособности.

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.Р. Сатиш Кумар и профессор А.Р. Санта Кумар

Проверка продольного изгиба полки на стенку: предполагая, что расстояние между ребрами жесткости a> 1.5 d

Поскольку t (= 16 мм)> 8,2 мм, стенки достаточно, чтобы избежать изгиба полки в стенку.

Проверка несущей способности фланцев к моменту: Предполагается, что моменту выдерживают только фланцы, а стенка сопротивляется только сдвигу. Расстояние между центроидными фланцами fo, hs = d + T = 2600 + 50 = 2650 мм Af = B * T = 780 * 50 = 39000 мм2 Mc = Pyf * Af * hs = 217,4 * 39000 * 2650 * 10-6 = 222468,3 кН -m> 20709 кН-м Следовательно, сечение, соответствующее несущему моменту, и перемычка рассчитаны на сдвиг.

6.0 Веб-дизайн Ребра жесткости размещены, как показано на рисунке E5. Для тропы приняты три различных значения шага 2500, 3250 и 3600 мм, как показано на рис. E5. Конструкция торцевой панели (AB): d = 2600 мм t = 16 мм Максимальное напряжение сдвига в панели

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.С.Сатиш Кумар и проф. АРСанта Кумар

Расчет критического напряжения,

Параметр гибкости,

Следовательно, критическая прочность на сдвиг (qcr = qe) = 69.5 Н / мм2 Так как fv

(55,3

Действие поля растяжения не нужно использовать для расчета. Проверки концевой панели AB: Концевую панель AB также следует проверять как балку (пролет между полками балки), способную сопротивления сдвигу Rtf и моменту Mtf из-за сил анохора (в следующих расчетах граничные элементы жесткости опущены для простоты)

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.С.Сатиш Кумар и проф.A.R.Santha Kumar

Проверка прочности на сдвиг концевой панели:

Проверка прочности торцевой панели AB:

Концевая панель может выдерживать изгибающий момент. Конструкция панели BC: Панель BC будет спроектирована с использованием напряженного поля d = 2600 мм

Индийский технологический институт Мадрас

;

t = 16 мм

Расчет стальных конструкций

Расчет базовой прочности на сдвиг, qb:

Панель BC не подвержена короблению при сдвиге.

Индийский технологический институт Мадрас

Проф. С.Р.Сатиш Кумар и профессор А.Р.Санта Кумар

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.Р.Сатиш Кумар и профессор А.Р.Санта Кумар

7.0 Расчет элементов жесткости Несущий элемент жесткости в точке A : Расчет должен быть выполнен с учетом силы сжатия из-за подшипника и момента. Расчетное усилие от подшипника, Fb = 2301 кН Сила (Fm) от момента Mtf, составляет

Общее сжатие = Fc = Fb + Fm = 2301 + 482 = 2783 кН Площадь ребра жесткости в контакте с фланцем, A: Площадь ( A) должно быть больше

Попробуйте усилитель жесткости из 2-х плоскостей толщиной 270 x 25 мм. Оставьте 15 мм, чтобы выдержать сварной шов стенки / фланца. A = 255 * 25 * 2 = 12750 мм2> 10241 мм2 Проверка подшипника в порядке.Проверка на исключительность: выступ от поверхности полотна не должен превышать

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.Р. Сатиш Кумар и профессор А.Р. Санта Кумар

Таким образом, критерии выдачи удовлетворяются. Проверка элемента жесткости на изгиб: эффективное сечение элемента жесткости показано на рис. E3

Сопротивление изгибу, вызванное стенкой, здесь не учитывается для простоты.

Фланец ограничен вращением в плоскости ребра жесткости, тогда Ie = 0.71 = 0,7 * 2600 = 1820

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.С.Сатиш Кумар и проф. А.Р.Санта Кумар

из таблицы (30 главы, посвященной осевым сжатым колоннам.

Таким образом, предоставленный элемент жесткости безопасен от продольного изгиба. Проверьте элемент жесткости A как элемент жесткости подшипника: Локальная нагрузка стенки: Предположим, длина жесткой опоры b1 = 0 n2 = 2,5 * 50 * 2 = 250

BS 5950: Часть -1 , Пункт 4.5,3

Pcrip = (b1 + n2) tPyw = (0 + 250) * 16 * (250 / 1,15) * 10-3 = 870 кН Ребро жесткости подшипника рассчитано на FA FA = Fx = Pcrip = 2783 — 870 = 1931 кН Несущая способность одного элемента жесткости PA = Pys * A = (50 / 1,15) * 13500/1000 = 2935 кН Так как, FA

(1931

) Разработанный элемент жесткости подходит для подшипников. Элемент жесткости A — принять 2 лыски 270 мм X 25 толщиной мм

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.С.Сатиш Кумар и проф.A.R.Santha Kumar

Расчет промежуточного элемента жесткости в точке B: Элемент жесткости в точке B является наиболее важным и будет выбран для проектирования. Минимальная жесткость

Консервативно «t» принимается за фактическую толщину стенки и используется минимум «a».

Попробуйте промежуточное ребро жесткости из 2-х плоскостей 120 мм X 14 мм

Проверьте на выдачу:

Вылет = 120 мм

(120

Таким образом, критерии соответствия соблюдены. Проверка на изгиб: усилие ребра жесткости, Fq = V — Vs Где V = Общая сила сдвига Vs = Vcr стенки a / d = 3600/2600 = 1.38

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф. С.С.Сатиш Кумар и проф. А.Р.Санта Кумар

d / t = 2600/16 = 162,5

Следовательно, критическая прочность на сдвиг

= 52,8 Н / мм2 (qcr = qe)

Vcr = qcrdt = 52,8 * 2600 * 16 * 10-3 = 2196 кН

Сопротивление продольному изгибу промежуточного элемента жесткости в точке B:

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф.Сатиш Кумар и профессор А.Р.Санта Кумар

Из таблицы 3 главы, посвященной осевым сжатым колоннам,

Сопротивление изгибу = (213,2 / 1,15) * 13600 * 10-3 = 2521 кН Сдвигающее усилие в B, VB = 2301 — {( 2301 — 1585,5) * (2500/9000)] = 2102 кН Усилие на ребре жесткости, Fq = [21201 — 2196]

Промежуточное ребро жесткости в точке E (ребро жесткости подвержено внешней нагрузке): Расчет минимальной жесткости:

Попробуйте промежуточное ребро жесткости на 2 плоскости 100 мм X толщина 12 мм

Индийский технологический институт Мадрас

Проектирование стальных конструкций

Проф.SRSatish Kumar и Prof. ARSantha Kumar

Следовательно, OK Lockling Check:

Сопротивление изгибу несущего элемента жесткости в точке D: (Расчет аналогичен элементу жесткости в точке B)

Из таблицы 3 главы, посвященной осевым колоннам,

Сопротивление продольному изгибу, Px (180 / 1,15) * 2640 * 10-3 = 1978 кН. Fx / Px = 870/1978 = 0,44

РАЗДЕЛ M06

РАЗДЕЛ M.06

МЕТАЛЛЫ

М.06.01 — Сталь арматурная

M.06.02 — Конструкционная сталь и другие конструкционные материалы

M.06.03 — цинкование

M.06.04 — присадочный металл для сварки

M.06.01 — Арматурная сталь: Материалы для этой работы должны соответствовать следующим требованиям:

1. Арматура стержня:

Арматура должна быть деформирована и соответствовать следующему:

Арматура стержня без покрытия должна соответствовать требованиям ASTM A 615 / A 615M, класс 60 (420).

Арматура с эпоксидным покрытием должна соответствовать требованиям ASTM A 615M, класс 420 и должна иметь эпоксидное покрытие в соответствии с требованиями ASTM D 3963 / D 3963M.

Оцинкованная арматура должна соответствовать требованиям ASTM A 615 / A 615M, класс 60 (420) и быть оцинкованной после изготовления в соответствии с требованиями ASTM 767 / A 767M, класс 1, включая дополнительные требования. Дюбели и анкерные стержни для облицовки каменной кладкой и гранитного бордюра должны быть оцинкованы после изготовления в соответствии с ASTM A 767 / A 767M, класс 1.

Свариваемая арматура стержня должна соответствовать требованиям ASTM A 706 / A 706M.

Перед включением в работу образцы арматуры непокрытой, эпоксидной, оцинкованной и свариваемой арматуры должны быть представлены Инженеру для разрушающих испытаний в соответствии с последней редакцией «Таблицы минимальных требований к отбору образцов материалов для испытаний». Один образец длиной не менее 60 дюймов (1550 миллиметров) должен быть представлен для каждого размера, источника поставки и типа стержневой арматуры.

2. Вес устройства (масса): Ниже перечислены размеры стержней с приблизительными диаметрами, площадью и массой (массой).

A 615 / A 615M
		Номинальные размеры *
Пруток	Номинальная масса
Обозначение	фунтов/ фут.	Диаметр,	Поперечное сечение	Периметр
№ **	(номинальная масса)	дюйм (мм)	Площадь	дюйм (мм)
	(кг / м)		кв.дюйм (мм ²)
3 (10)	0,376 (0,560)	0,375 (9,5)	0,11 (71)	1,178 (29,9)
4 (13)	0,668 (0,994)	0,500 (12,7)	0.20 (129)	1,571 (39,0)
5 (16)	1,043 (1,552)	0,625 (15,9)	0,31 (199)	1,963 (49,9)
6 (19)	1,502 (2,235)	0,750 (19,1)	0.44 (284)	2,356 (59,8)
7 (22)	2,044 (3,042)	0,875 (22,2)	0,60 (387)	2,749 (69,8)
8 (25)	2,670 (3,973)	1.000 (25,4)	0.79 (510)	3,142 (79,8)
9 (29)	3,400 (5,060)	1,128 (28,7)	1,00 (645)	3,544 (90,0)
10 (32)	4,303 (6,404)	1,270 (32,3)	1.27 (819)	3,990 (101,3)
11 (36)	5,313 (7,907)	1,410 (35,8)	1,56 (1006)	4,430 (112,5)
14 (43)	7,65 (11,38)	1,693 (43,0)	2.25 (1452)	5,32 (135,1)
18 (57)	13,60 (20,24)	2,257 (57,3)	4,00 (2581)	7,09 (180,1)

* Номинальные размеры деформированного стержня эквивалентны размерам простого круглого стержня, имеющего такой же вес (массу) фунт на фут (килограмм на метр), что и деформированный стержень.

** Номера стержней основаны на количестве восьмых дюйма, включенном в номинальный диаметр стержней (номера стержней приблизительно соответствуют количеству миллиметров номинального диаметра стержня).

3. Проволока и сварная стальная проволока Ткань: Проволока должна быть холоднотянутой стальной проволокой, соответствующей требованиям ASTM A 82 (AASHTO M 32).

Сварная стальная проволочная сетка, используемая в качестве арматуры в бетоне, должна соответствовать требованиям ASTM A 185 (AASHTO M 55).Тип сварной стальной проволочной сетки должен быть утвержден Инженером.

4. Усиление прутка: Армирование прутка должно соответствовать требованиям ASTM A 184 / A 184M (AASHTO M 54)

5. Механические соединения дюбелей: Механические соединения дюбелей должны развиваться при растяжении и сжатии не менее 125 процентов от указанного предела текучести сращиваемой арматуры.

Механические соединители с эпоксидным покрытием должны иметь эпоксидное покрытие в соответствии с требованиями ASTM D 3963 / D 3963M.

Оцинкованные механические соединители после изготовления должны быть оцинкованы в соответствии с требованиями ASTM A 767 / A 767M, класс 1, включая дополнительные требования.

Перед включением в работу образцы механических соединений дюбелей без покрытия, эпоксидной смолы и оцинковки должны быть представлены Инженеру для разрушающих испытаний. Один образец со всеми компонентами должен быть представлен для каждого размера, типа и производителя механических соединений дюбелей.

6. Деформированная стальная проволока и сварная деформированная стальная проволока Ткань: Деформированная стальная проволока должна быть холодной деформированной деформированной стальной проволокой, соответствующей требованиям AASHTO M 225 (ASTM A 496). Сварная деформированная стальная проволочная сетка при использовании в качестве арматуры в бетоне должна соответствовать требованиям AASHTO M 221 (ASTM A 497). Тип сварной деформированной стальной проволочной сетки должен быть утвержден Инженером. 7. Арматурная сталь для дорожного покрытия: Сталь для армирования дорожного покрытия должна соответствовать применимым стандартным чертежам.

8. Отчеты и сертификация: отчеты об испытаниях стана и сертификация материалов должны быть представлены для всех типов механических соединений арматурной стали и дюбелей, подтверждающих их соответствие требованиям применимых спецификаций.

Сертификаты на материалы должны быть представлены в соответствии со Статьей 1.06.07 для всех типов механических соединений стальной арматуры и дюбелей.

M.06.02 — Конструкционная сталь и другие конструкционные материалы: Материалы для данной работы должны соответствовать следующим требованиям:

1.Конструкционная сталь: Вся конструкционная сталь должна соответствовать ASTM A 709 / A 709 M, класс 36 (250), класс 250, если не указано иное.

(a) Испытание на ударную вязкость с V-образным надрезом по Шарпи: Если иное не указано на планах или не указано в Специальных положениях, вся конструкционная сталь, используемая для основных несущих компонентов, должна соответствовать требованиям к ударной вязкости с V-образным надрезом по Шарпи, указанным в настоящем документе. Основные несущие компоненты должны включать, но не обязательно ограничиваться следующим:

Фланцы и стенки приварных листовых и коробчатых балок; катаные балки; приварные накладки; и продольные пластины жесткости.

Фланцевые и стыковые пластины.

Поперечные рамы и их соединительные пластины на горизонтально изогнутых балках.

Части ферм, арок и жестких каркасов.

Процедуры отбора проб и испытаний с V-образным надрезом по Шарпи должны соответствовать ASTM A 673 / A 673M (AASHTO T 243). Частота испытаний H (Нагрев) должна использоваться для конструкционных сталей, соответствующих обозначениям ASTM A 36 / A 36M, A 572 / A 572M и A 588 / A 588M; Частота испытаний P (шт.) должна использоваться для конструкционной стали, соответствующей обозначению ASTM A 514 / A 514M / A 517 / A 517M.

Значения ударной вязкости с V-образным надрезом по Шарпи (CVN) должны соответствовать следующим минимальным значениям:

ASTM Обозначение	Толщина — дюймы (миллиметры) фут-фунт / джоуль	V-образный вырез по Шарпи фут-фунт @ темп. Джоули (Дж) @ Темп. (^o C)
А 36А / 36М		15 @ 40 ^o F (20 @ 4) ^o C
A 572 * / A 572M		15 @ 40 ^o F (20 @ 4) ^o C
A 588 * / A 588M	2 дюйма (50 миллиметров) и под сварку Более 2 дюймов (50 миллиметров) — сварные 4 дюйма (100 миллиметров) и ниже — мех.прикреплено	15 @ 40 ^o F (20 @ 4) ^o C 20 @ 40 ^o F (27 @ 4) ^o C 15 @ 40 ^o F (20 @ 4) ^o C
А 514/517	2 ½ дюйма (64 миллиметра) и под сварку Сварные швы более 2 ½ дюймов (64 миллиметра) 4 дюйма (100 миллиметров) и ниже — мех.прикреплено	25 @ 0 ^o F (34 @ –18) ^o C 35 @ 0 ^o F (48 @ — 18) ^o C 25 @ 0 ^o F (34 @ — 18) ^o C

* Если предел текучести материала превышает 65 тысяч фунтов на квадратный дюйм (450 мегапаскалей), допустимая температура должна быть снижена на 15 ° F (10 ° C) для каждого приращения на 10 тысяч фунтов на квадратный дюйм (70 мегапаскалей) выше. 65 тысяч фунтов на квадратный дюйм (450 мегапаскалей).

Если иное не указано в Специальных положениях или на планах, испытания с V-образным надрезом по Шарпи потребуются для ремонта конструкции, но не потребуются для временных конструкций.

(b) Заказ погодоустойчивой стали: При размещении заказа на сталь ASTM A 588 / A 588M, которая будет использоваться в качестве «погодостойкой стали», производитель должен уведомить производителя, что это «погодостойкая сталь» (конструкционная сталь для использование в неокрашенных изделиях без покрытия) и что сталь не должна быть маркирована краской или штампована на стальном штампе, а идентификация должна быть нанесена по трафарету стойкими чернилами.

2. Анкерные болты: Анкерные болты без головки должны быть обжаты и должны соответствовать требованиям ASTM A 36 / A 36M. Анкерные болты, гайки и шайбы должны быть оцинкованы в соответствии со стандартом ASTM A 153 / A 153M.

3. Сталь для проушин: Сталь для проушин должна соответствовать требованиям, указанным на планах или в контрактной документации.

4. Структурные заклепки:

(a) Конструкционная заклепочная сталь: Если не указано иное, все заклепки должны быть изготовлены из конструкционной заклепочной стали, соответствующей требованиям ASTM A 502 / A 502M, класс 1.

(b) Высокопрочная конструкционная заклепочная сталь: Если высокопрочные конструкционные заклепки требуются на чертежах или в специальных положениях, заклепки должны быть изготовлены из высокопрочной конструкционной заклепочной стали, соответствующей требованиям ASTM A 502, Grade 2.

Сталь для заклепок, используемых при креплении атмосферостойкой стали, соответствующей ASTM A 588 / A 588M, должна быть модифицирована путем добавления таких легирующих элементов, чтобы в полностью напряженном состоянии иметь погодные и коррозионные характеристики, равные или превышающие требования к погодоустойчивой стали, соответствующей ASTM A 588 / A 588M.Окончательный внешний вид заклепок должен соответствовать внешнему виду конструкционной стали.

5. Высокопрочные болты: Болты, гайки и круглые шайбы должны соответствовать требованиям технических условий на высокопрочные болты для соединений из конструкционной стали, включая подходящие гайки и плоские закаленные шайбы. Размеры болта и гайки должны соответствовать размерам и допускам производителя.

При условии утверждения Инженером, другие крепежные детали, которые соответствуют требованиям к химическому составу ASTM A 325 или ASTM A 490 и которые отвечают механическим требованиям тех же спецификаций в полноразмерных испытаниях, и которые имеют диаметр корпуса и опорные площади ниже можно использовать головку и гайку или их эквивалент, не меньший, чем у болта и гайки с такими же номинальными размерами, как показано в таблице ниже.Такие альтернативные крепежные детали могут отличаться по другим размерам от размеров, указанных для болтов и гаек ASTM 325 или ASTM A 490.

Если указана высокопрочная низколегированная сталь, соответствующая требованиям ASTM A 588 / A 588M, высокопрочные болты, если указаны, должны соответствовать требованиям ASTM A 325, тип 3.

Круглые шайбы должны быть плоскими и гладкими, а их номинальные размеры должны соответствовать размерам, приведенным в таблице ниже.

Шайбы со скосом для балок и швеллеров американского стандарта должны быть квадратными или прямоугольными, сужаться по толщине и соответствовать размерам, приведенным в таблице ниже.

При необходимости, шайбы могут быть закреплены с одной стороны до точки не ближе 7/8 диаметра болта от центра шайб.

РАЗМЕРЫ ШАЙБЫ ^a
Шайба круглая				Квадрат или прямоугольник со скошенной кромкой Шайба американская Стандартные балки и швеллеры
Болт Размер Д	Номинал Внешний Диаметр ^b	Номинал Диаметр отв.	Толщина мин.Максимум.		Минимальный размер стороны	Средняя толщина	Уклон или конус по толщине
½	1-1 / 16	17/32	.097	.177	1-3 / 4	5/16	1: 6
5/8	1-5 / 16	21/32	.122	.177	1-3 / 4	5/16	1: 6
¾	1-15 / 32	13/16	.122	.177	1-3 / 4	5/16	1: 6
7/8	1-3 / 4	15/16	.136	.177	1-3 / 4	5/16	1: 6
1	2	1-1 / 16	.136	.177	1-3 / 4	5/16	1: 6
1-1 / 8	2-1 / 4	1-1 / 4	.136	.177	2-1 / 4	5/16	1: 6
1-1 / 4	2-1 / 2	1-3 / 8	.136	.177	2-1 / 4	5/16	1: 6
1-3 / 8	2-3 / 4	1-1 / 2	.136	.177	2-1 / 4	5/16	1: 6
1-1 / 2	3	1-5 / 8	.136	.177	2-1 / 4	5/16	1: 6
1-3 / 4	3-3 / 8	1-7 / 8	.178 ^с	,28 ^с	–	–	–
2	3-3 / 4	2-1 / 8	.178	,28	–	–	–
от 2 до 4 вкл.	2Д-1/2	Д + 1/8	,24 ^д	,34 ^д	–	–	–

a Размеры в дюймах
b Может быть больше на 1/4 дюйма
c номинальный диаметр 3/16 дюйма
d 1/4 дюйма номинальный


	Шайба круглая						Квадратные или прямоугольные шайбы со скосом для балок и каналов американского стандарта
Номинал Шайба Размер	Внутренний диаметр мин. Макс.		Внешний диаметр мин. Макс.		Толщина макс. Мин.		Минимальный размер стороны	Средняя толщина	Уклон или конус по толщине
12	14.4	14,0	27,0	25,7	4,6	3,1	42	7	1: 6
14	16,4	16,0	30.0	28,7	4,6	3,1	42	7	1: 6
16	18,4	18,0	34,0	32,4	4.6	3,1	42	7	1: 6
20	22,5	22,0	42,0	40,4	4,6	3,1	42	7	1: 6
22	24.5	24,0	44,0	42,4	4,6	3,4	42	7	1: 6
24	26,5	26,0	50.0	48,4	4,6	3,4	56	7	1: 6
27	30,5	30,0	56,0	54,1	4.6	3,4	56	7	1: 6
30	33,6	33,0	60,0	58,1	4,6	3,4	56	7	1: 6
36	39.6	39,0	72,0	70,1	4,6	3,4	56	7	1: 6
42	45,6	45,0	84.0	81,8	7,2	4,6	56	7	1: 6
48	52,7	52,0	95,0	92,8	7.2	4,6	–	–	–
56	62,7	62,0	107,0	104,8	8,7	6,1	–	–	–
64	70.7	70,0	118,0	115,8	8,7	6,1	–	–	–
72	78,7	78,0	130.0	127,5	8,7	6,1	–	–	–
80	86,9	86,0	142,0	139,5	8.7	6,1	–	–	–
90	96,9	96,0	159,0	156,5	8,7	6,1	–	–	–
100	107.9	107,0	176,0	173,5	8,7	6,1	–	–	–

6. Дополнительные требования: Указанные выше технические требования для различных типов стали изменены и дополнены следующими требованиями:

(a) Материал заготовки: Материал заготовки, качество которого практически соответствует тому, что требуется в приведенных выше спецификациях, и не имеющее поверхностных дефектов, может использоваться в той степени, в какой это может позволить Инженер.Протоколы заводских испытаний должны содержать достаточную информацию о качестве материала, имеющегося на складе.

(b) Полноразмерные испытания: Если по контракту требуются полноразмерные испытания изготовленных конструктивных элементов проушин, в планах или спецификациях должно быть указано количество и характер испытаний, результаты, которые должны быть получены, и измерения требования к прочности, деформации или другим характеристикам, которые должны быть выполнены. Подрядчик должен предоставить подходящие помещения, материалы, надзор и рабочую силу, необходимые для проведения и записи испытаний.Члены, протестированные в соответствии с контрактом, будут оплачиваться в соответствии с пунктом (c) ниже.

(c) Плата за полноразмерные испытания: . Любой полноразмерный элемент, испытанный на разрушение, будет оплачиваться Департаментом по той же ставке, что и сопоставимые элементы конструкции, если испытание окажется удовлетворительным. Если тест покажет, что член неудовлетворителен, представленные им члены будут отклонены; и все материалы, отклоненные таким образом, не будут оплачены Департаментом.Расходы на проведение испытаний несет Подрядчик, если не указано иное. Лом после испытаний является собственностью Подрядчика.

(d) Анкерные болты / высокопрочные болты — Сертифицированный отчет об испытаниях: Подрядчик должен представить Сертифицированный отчет об испытаниях и Сертификат материалов в соответствии со Статьей 1.06.07, а также образцы всех анкерных болтов и гаек, а также высокопрочных болтов и гаек. для тестирования перед их установкой. Подрядчик не должен устанавливать анкерные болты или высокопрочные болты до получения утвержденных результатов испытаний и утверждения Инженером.

7. Стальные валы и поковки: Штифты и ролики, если иное не указано на чертежах или где-либо еще в контрактных документах, должны соответствовать следующему:

Ролики диаметром 20 дюймов (508 миллиметров) или меньше должны соответствовать требованиям ASTM A 668, класс C. Штифты диаметром 4 дюйма (102 миллиметра) или меньше должны соответствовать требованиям ASTM A 108, классы с 1016 по 1030 включительно. . Штифты диаметром более 4 дюймов (102 миллиметра) должны соответствовать требованиям ASTM A 668, класс C.

Стальные поковки для подвесок должны соответствовать требованиям ASTM A 668, класс G, отожженные, модифицированные такими легирующими элементами, которые позволят получить сталь, подходящую для толщины подвесок, показанных на чертежах, и должны иметь минимальную сравнительную стойкость к атмосферным воздействиям. коррозия в четыре раза больше, чем у конструкционной углеродистой стали.

Штифты и ролики, входящие в состав конструкционных стальных компонентов, используемых в погодоустойчивой стали, должны быть из коррозионно-стойкой (нержавеющей) стали, соответствующей ASTM A 276, типы 410 или 414, которые должны обеспечивать минимальный предел текучести 40 000 фунтов на квадратный дюйм (275 мегапаскалей).

8. Сварные и бесшовные стальные трубы: Сварные и бесшовные стальные трубы должны соответствовать требованиям ASTM A 53, тип E или S, класс A, класс 40, черная отделка.

9. Металлические отливки: Отливки должны иметь резкие скругления под углом, а выступы должны быть острыми и безупречными.

Отливки должны соответствовать образцу по форме и размерам, без дефектов заливки, пористости, трещин, раковин и других дефектов в положениях, влияющих на их прочность и ценность для предполагаемой эксплуатации.

Отливки необходимо подвергнуть пескоструйной очистке или иным способом эффективно очистить от окалины и песка, чтобы получить гладкую, чистую и однородную поверхность.

(a) Отливки из углеродистой стали должны соответствовать требованиям ASTM A 27 / A 27M. Если не указано иное, должны поставляться отливки марок 60-30 [415-205 мегапаскалей], 65-35 [450-240] или 70-36 [485-250].

(b) Отливки из хромистой легированной стали должны соответствовать требованиям ASTM A 743 или A 744, класс 10, если не указано иное.

(c) Отливки из серого чугуна должны соответствовать требованиям спецификаций для отливок из серого чугуна, ASTM A 48. Если не указано иное, должны быть предоставлены отливки класса 30 (207).

(d) Ковкие отливки должны соответствовать требованиям спецификаций для отливок из ковкого чугуна, ASTM A 47, сорт № 32510 (22010). Отливки из высокопрочного чугуна должны соответствовать Спецификациям для отливок из высокопрочного чугуна, ASTM A 536, класс 60-40-18 (414-276-18), если не указано иное.В дополнение к указанным испытательным образцам, испытательные образцы от деталей, составляющих единое целое с отливками, таких как стояки, должны быть испытаны для отливок, имеющих вес (массу) более 1000 фунтов (455 кг), чтобы определить, что требуемое качество получено в отливки в готовом состоянии.

10. Подшипники и расширительные пластины из бронзы или медного сплава: Подшипники и расширительные пластины из бронзы должны соответствовать требованиям ASTM B 22. Сплав B должен быть предоставлен, если не указано иное.

Прокатные расширительные пластины подшипников из медного сплава должны соответствовать требованиям ASTM B 100, сплав № 1.

Опорные поверхности самосмазывающихся бронзовых подшипников и опорных пластин должны иметь трепановые или просверленные выемки (не канавки), заполненные смазочным составом, способным выдерживать атмосферные воздействия. Состав должен состоять из графита и металлических веществ со смазочным связующим. Компаунд вводится в выемки под давлением для образования или сохранения формы плотных, непластичных смазочных вставок.Площадь смазки должна составлять не менее 25% от общей площади. Самосмазывающиеся подшипники и опорные плиты должны иметь среднеквадратичную чистоту 125 микродюймов (3,2 микрона), и все поверхности, контактирующие с ними, должны иметь одинаковую степень чистоты.

Смазка, используемая для самосмазывающихся пластин, должна обеспечивать коэффициент трения, не превышающий 0,10, что определяется следующей процедурой испытания:

Самосмазывающаяся испытательная пластина из бронзы размером не менее 5 дюймов (127 миллиметров) в длину и 5 дюймов (127 миллиметров) в ширину должна быть подготовлена и соответствовать всем требованиям данной спецификации.

Сборка, состоящая из неподвижной самосмазывающейся испытательной пластины и подвижной стальной пластины, должна подвергаться вертикальной единичной нагрузке в 1000 фунтов на квадратный дюйм (7 мегапаскалей). Затем стальной лист должен быть подвергнут не менее 100 циклам горизонтального перемещения со скоростью, не превышающей 30 циклов в минуту. Каждый цикл должен состоять из движения вперед и назад не более чем на 1/2 дюйма (12,5 миллиметра) в каждом направлении. Зарегистрированное горизонтальное усилие, деленное на зарегистрированное вертикальное усилие, должно быть установлено как коэффициент трения между поверхностями скольжения.

Коэффициент, определяемый вышеуказанным методом, не должен превышать 0,10, и испытания, показывающие коэффициент трения более 0,10, должны быть причиной отказа от смазочного состава.

Перед тем, как такие материалы будут включены в работу, поставщик за свой счет должен предоставить Сертификат отчета об испытаниях, свидетельствующий о том, что смазочный материал при испытании, как описано выше, не должен иметь коэффициент трения более 0,10.

Партии смазочного состава должны иметь четкую маркировку или маркировку поставщиком для идентификации при сертификации.

11. Алюминиевые отливки, трубы и фитинги:

(a) Отливки для декоративных столбов должны быть отливками из алюминиевого сплава постоянной формы, соответствующими требованиям ASTM B 108, Алюминиевый сплав A 356.0-T6.

Отливки для столбов проезжей части должны быть отливками из алюминиевого сплава постоянной формы в соответствии с требованиями ASTM B 108 Алюминиевый сплав A 444.0-T4.

Отделка всех отливок должна быть коммерческой, со всеми затворами, подступенками и швами заподлицо.Допуски на отливку будут составлять плюс или минус (±) 1/32 дюйма ((±) 0,8 миллиметра).

(b) Экструдированный алюминий для стоек, оснований, соединительных стержней и направляющих должен соответствовать ASTM B 221 Алюминиевый сплав 6061-T6, если 6063-T6 не указано на планах или в специальных положениях.

(c) Алюминий для болтов и винтов должен быть из алюминиевого сплава, изготовленного из прутка или проволоки, соответствующего ASTM B 211 Алюминиевый сплав 2024-T4.

Алюминий для гаек с отводом 1/4 дюйма (6,4 мм) и ниже должен быть из алюминиевого сплава, изготовленного из прутка или проволоки, соответствующего стандарту ASTM B 211 Алюминиевый сплав 2024-T4.

Алюминий для гаек с резьбой 5/16 дюйма (8 миллиметров) и более должен быть из алюминиевого сплава, изготовленного из прутка или проволоки в соответствии с ASTM B 211 Алюминиевый сплав 6061-T6 или 6262-T9, или экструдированных прутков в соответствии с ASTM B 221 Алюминиевый сплав 6061 — Т6.

Если не указано иное, все гайки должны соответствовать американскому стандарту Heavy Hexagon, ASA Specification B 18.2. Резьба должна соответствовать Американскому стандарту крупной серии, посадка класса 2, спецификации ASA B-1.1. Готовые болты и гайки должны быть подвергнуты термообработке до требуемого состояния и анодному покрытию не менее 0.0002 дюйма (5 микрон) с уплотнением из бихромата или кипящей воды.

(d) Шайбы должны быть изготовлены из листа или пластины из алюминиевого сплава в соответствии с ASTM B 209 Алюминиевый сплав Alclad 2024-T4. Прокладки должны быть из алюминиевого сплава. Прокладки из листа или пластины должны соответствовать ASTM B 209, алюминиевый сплав 1100-0.

(e) Торцевые крышки должны быть отливками в песчаные формы в соответствии с ASTM B 26 Сплав SG-70A Коммерческий сплав 356-F или ASTM B 26 Сплав S-5A, Коммерческий сплав 443-F или лист и пластина, соответствующие ASTM B 209 Алюминиевый сплав 6061 — Т6.

(f) Заклепки должны соответствовать ASTM B 316 из алюминиевого сплава 6061-T6 или ASTM B 221 из алюминиевого сплава 6061-T6.

12. Сварные соединители, работающие на сдвиг, и приварные шпильки: Соединители, работающие на сдвиг, должны иметь конструкцию, подходящую для электрической приварки концов стали к стали с помощью оборудования для приварки шпилек с автоматическим регулированием времени. Шпильки должны иметь размеры и размеры, указанные на чертежах. Флюс для сварки должен поставляться с каждой шпилькой, прикрепленной к концу шпильки или в сочетании с дуговой защитой для автоматического применения в процессе сварки.Каждая шпилька должна быть снабжена одноразовым наконечником достаточной прочности, чтобы оставаться неповрежденной во время сварочной операции, а также не крошиться или ломаться; он не должен наносить вред сварному шву или создавать чрезмерное количество шлака.

Соединители со сдвиговой шпилькой должны соответствовать требованиям ASTM A 108, холоднотянутый пруток, марок 1015, 1018 или 1020, полу- или полностью разжатый. Если используются колпачки, удерживающие флюс, сталь для колпачков должна быть из низкоуглеродистой, пригодной для сварки, и соответствовать ASTM A 109.

Свойства при растяжении, определяемые испытаниями стержневого стержня после вытяжки или готовых шпилек, должны соответствовать следующим требованиям:

Предел прочности на разрыв (мин.)	60 000 фунтов на кв. Дюйм (415 мегапаскалей)
Предел текучести (мин.) *	50 000 фунтов на кв. Дюйм (345 мегапаскалей)
Относительное удлинение (мин.)	20% в 2 дюймах (50 миллиметров)
Уменьшение площади (мин.)	50%
* как определено методом смещения 0,2%

Свойства при растяжении должны определяться в соответствии с применимыми разделами ASTM A 370.

Готовые шипы должны быть одинакового качества и состояния, без травмирующих перехлестов, ребер, швов, трещин, скручиваний, изгибов или других травмирующих дефектов. Отделка должна быть произведена путем холодного волочения, холодной прокатки или механической обработки.

Шпильки

должны быть испытаны на свариваемость в соответствии с требованиями Кодекса по сварке мостов ANSI / AASHTO / AWS D1.5. Заверенные копии протоколов заводских контрольных испытаний должны быть предоставлены Инженеру по запросу.

13. Заводская и цеховая инспекция металлоконструкций:

(a) Уведомление о начале работ: Подрядчик должен подробно уведомить Инженера о начале работ на заводе и цехе, чтобы можно было провести осмотр.Термин «стан» означает любой прокатный стан, литейный цех или производственный завод, на котором должен производиться материал для работы. Никакие материалы или работы не должны производиться в цехе до того, как об этом будет уведомлен Инженер.

(b) Инспекционные помещения: Подрядчик должен предоставить помещения для инспекции материалов и качества изготовления на заводе и цехе, а инспекторам будет предоставлен свободный доступ к необходимым частям помещений.

(c) Полномочия инспектора: Инспектор имеет право отклонять материалы или работы, которые не соответствуют требованиям этих спецификаций.В случае возникновения разногласий Подрядчик может подать апелляцию Инженеру, решение которого является окончательным.

(d) Заводские заказы: Подрядчик должен предоставить Инженеру столько копий заводских заказов, сколько Инженер может указать.

(e) Помещения для испытаний: Подрядчик должен бесплатно предоставить образцы для испытаний, как указано здесь, а также все рабочие, испытательные машины и инструменты, необходимые для подготовки образцов и проведения полноразмерных испытаний.

(f) Отказы: Принятие инспектором любых материалов или готовых элементов не является препятствием для их последующего отклонения в случае обнаружения дефектов.Забракованный материал и качество изготовления должны быть незамедлительно заменены или исправлены Подрядчиком.

(g) Маркировка и отгрузка: Каждый элемент должен быть окрашен или помечен знаком монтажа для идентификации, а монтажная схема должна быть снабжена метками монтажа, указанными на ней.

Подрядчик должен предоставить Инженеру столько копий заказов на материалы, ведомостей отгрузки и монтажных схем, сколько Инженер может указать. В ведомостях указывается масса отдельных членов.На членах, имеющих вес (массу) более 3 тонн (2700 килограммов), указывается вес (масса). Элементы конструкции должны быть загружены на грузовики или автомобили таким образом, чтобы их можно было транспортировать и разгружать в пункте назначения без деформации, чрезмерных напряжений или других повреждений.

Болты и заклепки одной длины и диаметра, а также незакрепленные гайки или шайбы каждого размера должны упаковываться отдельно. Штифты, мелкие детали и небольшие пакеты с болтами, заклепками, шайбами и гайками должны транспортироваться в ящиках, ящиках, кегах или бочках; но вес брутто (масса) любой упаковки не должен превышать 300 фунтов (135 кг).Список и описание содержащегося в нем материала должны быть четко обозначены на внешней стороне каждого транспортного контейнера.

M.06.03 — Цинкование: Если иное не указано на чертежах или в специальных положениях, цинковое покрытие на всех железных и стальных материалах, кроме проволоки, должно соответствовать требованиям ASTM A 123 / A 123M или A 153 / 153M, в зависимости от того, что применимо.

При использовании механического цинкования оно должно соответствовать требованиям ASTM B 695 Class 50.

М.06.04 — Присадочный металл для сварки: Если на планах или в специальных положениях не указано иное, присадочный металл для сварки должен соответствовать требованиям AWS.

Изготовитель должен указать на производственных планах классификационный номер электродов и другие идентификационные данные для электродов и флюса, которые он предлагает использовать.

Взаимодействие между путями и вантовыми мостами большой длины: рекомендации по расчету

Геометрическая нелинейность (GN) и начальные внутренние силы (IIF) являются основными характеристиками вантовых мостов, но в настоящее время нет эффективного метода для анализа влияние их на мосто-путевое взаимодействие непрерывного сварного рельса (КВР) на вантовом мосту.Предложен метод восстановления смещенно-силовой кривой продольного сопротивления балласта по деформации вантовых мостов при завершенном состоянии моста. Технико-экономическое обоснование метода было проведено с учетом двух аспектов силы и деформации CWR на однолинейном мосту с простой опорой на балке 5 × 40 м с начальной деформацией. С помощью метода многоэлементного моделирования и обновленного метода лагранжевых формулировок была создана трехмерная расчетная модель рельс-балка-канатная башня с учетом GN и IIF вантового моста.На примере двухбашенного вантового моста (140 + 462 + 1092 + 462 + 140 м) был проведен сравнительный анализ воздействия GN и IIF на взаимодействие мост-путевой путь. Результаты показывают, что предложенный метод восстановления продольного сопротивления балласта позволяет предотвратить влияние начальной деформации моста и позволяет учесть влияние ИИФ вантового моста на взаимодействие мост-путевой путь. GN и IIF играют важную роль в расчете продольной силы рельса из-за вертикального изгиба настила моста под нагрузкой поезда и изменения силы троса из-за отрицательных температурных изменений мостовых настилов и рельсов при обрыве рельсов, и эти два фактора могут уменьшить продольная сила рельса и отклонение силы троса на 11.8% и 14,6% соответственно. Вантовый мост можно упростить как мост с неразрезной балкой с различными ограничениями в разных местах, если рассчитать продольную силу рельса из-за положительных изменений температуры в настиле моста и торможение поезда.

1. Введение

Строительство вантовых мостов переживает бум со времен Второй мировой войны благодаря их разумной силовой структуре, простоте конструкции, элегантной форме и прочному пролету. Протяженность основных пролетов вантовых мостов увеличилась с 182.6-метровый пролет Стромсундского моста на 1–104-метровый пролет острова Русский — самый длинный главный пролет вантового моста в мире. Вантовые мосты с главными пролетами менее 1 400 м обладают хорошей экономической эффективностью и лучше подвесных мостов по жесткости и ветроустойчивости [1–3]. Вантовые мосты также больше подходят для перевозки железнодорожного транспорта из-за высокой устойчивости. Поэтому вантовые мосты получили все большее признание со стороны инженеров по железнодорожным мостам [4].Одним из современных примеров является мост Шанхай-Наньтун через реку Янцзы, предназначенный как для автомобильного, так и для железнодорожного транспорта. По завершении строительства это будет самый длинный вантовый мост для автомобильного и железнодорожного транспорта в мире. С увеличением пролетов вантовых мостов эффект геометрической нелинейности (ГН) будет более очевидным. Эффект GN в основном состоит из эффекта провисания троса из-за веса опорных тросов, эффекта большого смещения, вызванного главными балками, и эффекта балки-колонны, вызванного изгибом-сжатием основных балок и опор моста [5] .

Во всем мире исследователи проводят обширные исследования динамического взаимодействия поезд-мост-путь для обеспечения безопасного движения поезда [6–8] и взаимодействия мост-путь с целью проектирования непрерывных сварных рельсов (CWR) на мостах [9– 11]. Однако применение вантовых мостов на железных дорогах произошло относительно недавно, поэтому было представлено мало исследований по взаимодействию CWR между мостами и вантовыми мостами, не говоря уже о результатах исследований влияния GN и начальных внутренних сил (IIFs). ) вантовых мостов на мостово-путевом взаимодействии.Петрангели с помощью программного обеспечения SAP2000 создал двухмерную модель взаимодействия продольных мостов и путей CWR на вантовом мосту (пролет: 104 + 192 + 104 м) и изучил распределение продольной силы рельсов [12]. Исследовательская группа под руководством Ванга и др., Взяв в качестве примера двухбашенный вантовый мост с двумя вантовыми плоскостями (пролет: 36 + 96 + 228 + 96 + 36 м) высокоскоростной железной дороги, также установила 2D-модель путем упрощения главной балки до элементов балки и создание расчетной программы с помощью программного обеспечения конечных элементов ANSYS [13–15].Исследовательская группа во главе с Даем и Яном также изучила взаимодействие CWR мост-путевой путь на вантовом мосту (пролет: 32 + 80 + 112 м) и проанализировала влияние таких факторов, как история нагрузки, эффект сваи-грунт, и сейсмическая нагрузка на взаимодействие мост-путевой путь согласно интегрированной расчетной модели. Они также представили режим наложения нагрузок на вантовые мосты при проверке напряжения в рельсе, а также факторы, которые необходимо учитывать при проверке зазора излома рельсов [16–18]. Zheng et al.проанализировали влияние истории нагрузки на взаимодействие мост-путь с помощью 2D-модели вантового моста (пролет: 80 + 140 + 80 м) [19]. Ли и др. создала трехмерную модель вантового моста двухбашенного моста через реку Янцзы с тремя вантовыми опорами (пролет: 101,5 + 188,5 + 580,0 + 217,5 + 159,5 + 116,0 м) и руководила проектированием CWR на мосту [20] . Cai et al. обсудили эффективность различных мер по уменьшению взаимодействия мост-путь с интегрированной моделью CWR на двухбашенном восьмипролетном вантовом мосту (пролет: 2 × 50 + 224 + 672 + 174 + 3 × 50 м) [21 ].В этих исследованиях модуль упругости опорных тросов был изменен в соответствии с уравнением Эрнста с учетом эффекта провисания троса [22]. Однако в этих моделях все еще есть два недостатка: (1) Усилие на тросе будет постоянно увеличиваться по мере увеличения длины пролета, поэтому по-прежнему сложно точно смоделировать эффект провисания троса, даже если расчеты выполняются в соответствии с модифицированным модуль упругости. (2) Воздействие других факторов нелинейности и IIF не полностью учитывается в этих моделях.Эти недостатки являются препятствием не только для изучения взаимодействия мост-путевой путь CWR на вантовых мостах, но и для правильного анализа влияния взаимодействия мост-путевой путь на вантовые мосты.

Таким образом, для изучения воздействия GN и IIF на взаимодействие мостов и путей CWR создана трехмерная модель рельсовых балок-канатных опор с новым методом восстановления кривой продольного сопротивления балласта и подходящим методом расчета. на вантовом мосту.

2. Соединение мост-рельсовый путь

Рельс CWR на вантовом мосту блокируется после того, как на мост действует статическая нагрузка Фазы II (включая вес рельса), поэтому в анализе участвует статическая нагрузка Фазы II. завершенного состояния вантового моста [23, 24], но это не влияет на CWR на мосту. После блокировки рельса IIF, вызванные статической нагрузкой, будут влиять на взаимодействие мост-путь, изменяя механические характеристики моста под действием других нагрузок.Однако из-за ограничений исходной модели и метода анализа трудно избежать воздействия статической нагрузки Фазы II на CWR при рассмотрении IIF. Основываясь на основном принципе взаимодействия мост-путевой путь, эта статья представляет новый метод восстановления кривой продольного сопротивления балласта, чтобы сделать это возможным.

2.1. Новый метод восстановления кривой продольного сопротивления балласта

Продольное сопротивление балласта в приведенных выше расчетных моделях CWR на мостах в основном моделируется с помощью нелинейных пружин [10–21]; Кривые смещения-силы ( D — F ) продольного сопротивления балласта выражены сплошными линиями, показанными на рисунке 1.Предположим, что продольное смещение узла моста, полученное из расчета завершения вантового моста, составляет a ; для предотвращения влияния расчета заканчивания на взаимодействие моста и пути, кривые D — F нелинейных рессор, соединенных с узлом моста, обозначены пунктирными линиями, показанными на Рисунке 1; математическая модель выражается следующим образом: где D — относительное смещение мост-путевой путь, F — значение продольного сопротивления балласта, a представляет собой продольное смещение узлов вантового моста при расчете завершения, а F _max и u — максимальная сила и подача смещения балластного продольного сопротивления.Для балластных путей сопротивление продольному смещению рельсов, как правило, больше, чем сопротивление шпал в балласте [25], поэтому сопротивление шпал в балласте играет определяющую роль при исследовании взаимодействия мостов и путей. Согласно нормам Китая [26], F _max и u составляют 15,0 кН / (м · рельс) и 2,0 мм в ненагруженном состоянии и 23,2 кН / (м · рельс) и 2,0 мм в нагруженном состоянии.

2.2. Проверка выполнимости
Чтобы проверить осуществимость и точность нового метода восстановления кривой продольного сопротивления балласта, в качестве примера взят CWR на однолинейном мосту с простой опорой на балке 5 × 40 м.На рисунке 2 показано расположение пролетов и подшипников. Чтобы исключить граничный эффект, на внешних сторонах двух опор сооружают земляные полотна высотой 150 м. Продольная жесткость опор и опор составляет 1500 кН / см и 340 кН / см соответственно. Чтобы смоделировать продольное смещение, вызванное расчетом завершения вантового моста перед блокировкой рельса CWR, продольная сила 102 кН (продольное смещение моста: 102 кН / 340 кН / см = 0.3 см, т. Е. 3,0 мм) прикладывается к верхней части второй опоры, показанной на рисунке 2. При учете продольного смещения 3,0 мм в расчетах это называется смещением состояния моста. Если в следующем расчете не происходит смещения моста до фиксации рельса, это называется нормальным состоянием. Восстановленная кривая продольного сопротивления балласта используется в условиях смещения моста.

Поскольку продольное смещение третьего пролета происходит до блокировки рельса, это смещение не влияет на продольную силу рельса в соответствии с принципом взаимодействия моста и пути.Продольная сила рельса должна быть одинаковой при перемещении моста и нормальном состоянии. Однако относительное смещение моста-пути в третьем пролете должно отличаться. Ниже показан анализ осуществимости и точности. В зависимости от различных нагрузок расчет делится на четыре условия. Первый вид нагрузки — это положительные перепады температур в настилах мостов. Второй вид нагрузки — это вертикальный изгиб настила моста под нагрузкой поезда. Третий вид нагрузки — это разрыв и ускорение поезда.Последнее — отрицательные температурные перепады мостовых настилов и рельсов с разрывом рельсов. В исследовании рассматриваются два типа нагрузок поездов в условиях изгиба и торможения: временная нагрузка ZK, которая представляет смешанные пассажирские и грузовые перевозки со скоростью до 200 км / ч, и переменная нагрузка CR, которая представляет пассажирские перевозки со скоростью до 350 км / ч. км / ч. Для получения подробной информации см. Рисунок 3. (1) Воздействия из-за положительных изменений температуры в настилах мостов: на рисунке 4 показаны продольные силы рельсов и относительное смещение мостовых путей при повышении температуры мостов на 15 К.Относительная разность смещений получается путем вычитания относительного смещения моста и пути в нормальном состоянии из смещения в состоянии моста. Погрешности в данных 3,0 мм третьего пролета нет, поэтому восстановленная кривая продольного сопротивления балласта D — F с учетом 3,0 мм также точна. Продольная сила рельса при смещении моста идеально совпадает с силой в нормальных условиях, как показано на Рисунке 4. Кривые относительного смещения мост-путевой путь для двух условий также могут совпадать друг с другом, за исключением области действия третьего пролета, но разница составляет равняется начальному смещению 3.0 мм, установленный ранее. Численные результаты согласуются с предыдущим теоретическим анализом, поэтому можно сказать, что метод восстановления кривой продольного сопротивления балласта может предотвратить влияние начальной деформации моста на взаимодействие мост-путевой путь из-за положительных изменений температуры в мостовых настилах (2). Действия из-за вертикального изгиба настила моста под нагрузкой поезда: Принимая во внимание полную нагрузку поезда на мост, принята временная нагрузка ZK (см. Рисунок 3 (b)). Продольная сила рельса и относительное смещение моста-пути показаны на рисунке 5.Согласно результатам расчетов на Рисунке 5, продольная сила рельса и относительное смещение мостовых путей третьего пролета совпадают с теми, которые вызваны положительными изменениями температуры в настилах мостов, что также подтверждает возможность использования этого нового метода при вертикальном изгибе моста. палуба под нагрузкой поезда учитывается. (3) Действия из-за разрушения и ускорения поезда: Поезд, входящий на мост с левой опоры, полностью перекрывает пятипролетные мосты с простой опорой на балках.Переменная нагрузка ZK по-прежнему принимается, а коэффициент сцепления колеса с рельсом составляет 0,164 [26]. На рисунках 6 (a) и 6 (b), соответственно, показаны продольная сила рельса и относительное смещение пути от моста. Как показано на Рисунке 6, результаты такие же, как и из-за положительных изменений температуры настила моста и вертикального изгиба настилов моста под нагрузкой поезда, что подтверждает возможность использования этого метода для расчета при учете разрушения и ускорения поезда. (4) Действия из-за отрицательных температурных изменений мостовых настилов и рельсов с разрывом рельсов: разрыв рельсов предварительно задается в положении с максимальной продольной силой рельса, вызванной положительными изменениями температуры в мостовых настилах, т.е.е., показывает место обрыва рельса. Согласно кодексу [26], любая из двух рельсов на мосту считается сломанной. На рисунках 7 (a) и 7 (b) показано продольное усилие рельса и относительное смещение мостового пути при понижении температуры моста и рельса на 15 и 40 K соответственно. На рисунке 7 N , D и RDD обозначают нормальное состояние, состояние смещения моста и относительную разницу смещения.
Как показано на рисунке 7, этот метод можно использовать для предотвращения влияния начального смещения моста на взаимодействие мост-путь как для сломанных, так и для неповрежденных рельсов, проверяя выполнимость метода при отрицательных изменениях температуры в настилах моста и рельсах. с разрывом рельса.
Согласно результатам расчетов, метод восстановления кривой продольного сопротивления балласта, представленный в этой статье, может быть использован для предотвращения влияния начального смещения моста на взаимодействие мост-путь в четырех условиях расчета; поэтому он подходит для расчетов завершения вантовых мостов. Такое же продольное смещение всего моста учитывается в модели проверки, поэтому, когда она используется для анализа взаимодействия мост-путевой путь CWR на вантовом мосту, следует учитывать фактическое продольное смещение узлов моста.Различные кривые D — F могут быть получены путем изменения параметра на в (1).
3. Модель CWR на вантовом мосту и параметры расчета
3.1. Модель CWR на вантовых мостах
Существующие модели для анализа взаимодействия CWR на вантовых мостах всегда являются двухмерными моделями, которые значительно упрощают сложную пространственную структуру вантовых мостов. Поэтому, с одной стороны, им сложно правильно отразить реальное механическое поведение вантовых мостов, особенно если рассматривать GN.С другой стороны, также сложно проанализировать влияние IIF вантовых мостов на взаимодействие мост-путевой путь с помощью упрощенной модели. Таким образом, создана трехмерная модель рельс-балка-канатная опора для анализа взаимодействия мост-путевой путь CWR на вантовом мосту. Для получения подробной информации см. Рисунок 8.
Различные конструкции в модели моделируются с использованием различных типов элементов в соответствии с их механическими характеристиками. Элементы верхнего / нижнего пояса, элементы стенки, продольные балки, поперечные балки, распорки качания, U-образные ребра и рельсы моделируются с помощью элементов балки.Плиты настила моделируются элементами оболочки. Чтобы проанализировать эффект провисания троса, моделируется одинарный трос с несколькими стержневыми элементами, соединенными встык. Для вантового моста сила натяжения некоторых тросов может уменьшаться под нагрузкой; однако он не уменьшится до нуля, поэтому нет необходимости учитывать нелинейные характеристики. Башня моста дискретизирована и моделируется короткими балочными элементами равного сечения путем упрощения. Чтобы смоделировать соединение между опорными тросами и опорами, секции опоры моста, соединенные с опорными тросами, моделируются с помощью жестких балочных элементов.Демпфирующие устройства и продольное сопротивление балласта моделируются специальными нелинейными пружинами. Демпфирующие устройства используются только при учете торможения и ускорения поезда, поэтому их кривую D — F следует обновить в соответствии с (1).
Каждый расчет геометрических положений различных узлов модели обновляется в соответствии с методом Обновленной лагранжевой формулировки (UL) [27], на основе которого формируются новые матрицы жесткости для учета эффекта балки-колонны и эффекта большой деформации. внутри модели.Кроме того, в соответствии с воздействием начальной внутренней силы на матрицы жесткости, модель может быть использована для изучения влияния GN и IIF на взаимодействие мостовых путей и CWR на вантовых мостах.
3.2. Параметры расчета
3.2.1. Инженерный профиль
Двухбашенный вантовый мост с тремя вантовыми плоскостями в Китае взят в качестве примера для объяснения влияния GN и IIF вантовых мостов на взаимодействие мост-путевого полотна CWR. Расположение пролетов 140 + 462 + 1092 + 462 + 140 м.Основная балка представляет собой ферму формы N высотой и шириной 16 м и 35 м соответственно. Платформа поддерживает четырехколейную железную дорогу. Две линии являются смешанными пассажирскими и грузовыми железными дорогами, а две другие — выделенными пассажирскими линиями. Башни представляют собой железобетонные конструкции, часть которых на палубе имеет обратную форму Y , а колонна башен под палубой — ромбовидная. Высота башен на опорной площадке — 325 м. Анкерные тросы состоят из параллельных тросов диаметром 7 мм.Весь мост имеет 432 опорных троса (одна тросовая плоскость: 4 × 36 = 144 троса). Максимальная длина одного кабеля — более 500 м. Мост представляет собой отдельную башню-балку и сборную башенно-опорную форму. Между опорами и балкой устанавливаются подшипники и демпфирующие устройства. На Рисунке 9 представлена общая компоновка моста и поперечное сечение главной балки.
3.2.2. Параметры
В статье основное внимание уделяется влиянию GN и IIF вантового моста на взаимодействие мост-путевой путь CWR.Чтобы облегчить сравнение различных аналитических состояний, компенсаторы рельсов временно игнорируются. Подъездные пролеты с обеих сторон вантового моста упрощены как мосты с простой опорой на бетонных балках 10 × 32 м. Высота, вертикальный момент инерции и поперечный момент инерции профиля моста составляют 2,6 м, 10,236 м ⁴ и 88,522 м ⁴ соответственно. Продольная жесткость опор мостов — 360 кН / см, жесткость опор — 3000 кН / см.Неподвижные опоры для балок с простой опорой с каждой стороны установлены отдельно от вантового моста. А по внешним сторонам сооружены 150-метровые земляные полотна. Продольная жесткость демпфирующих устройств упрощена до 200 кН / мм.
Вантовый мост и подходные пролеты к нему проложены балластным путем с использованием рельса CHN60. Площадь, вертикальный момент инерции и поперечный момент инерции профиля рельса составляют 77,45 см ², 3217 см ⁴ и 524 см ⁴ соответственно.Выбрано спальное место III типа, расстояние между спальными местами 60 см. Длина шпалы 260 см. Высота и ширина верхней и нижней части средней части спального места составляет 18,5 см, 22,0 см и 28,0 см соответственно. Используется эластичная застежка типа II, подходящая для спального места, и требуется, чтобы продольное сопротивление застежки превышало 16,0 кН. Толщина балластного слоя до 35 см. В основном рассматриваемые амплитуды изменения температуры стальных балок, бетонных пролетов и рельсов составляют 25 К, 15 К и 30 К соответственно.Влияние температурных изменений опорных тросов и опор моста на взаимодействие мост-путевой путь не принимается во внимание в целях настоящего исследования. На нижнем ярусе находится четырехколейная железная дорога, на которой нагрузка поезда подвержена динамической нагрузке CR на двух линиях и динамической нагрузке ZK на двух других.
4. Условия расчета
Завершающий расчет вантового моста необходим для определения IIF и продольного смещения узлов моста. Смещение можно использовать для обновления новых кривых продольного сопротивления балласта для оценки воздействия IIF моста на CWR при различных условиях расчета.Результаты кривых продольного сопротивления нового и оригинального балласта показаны на рисунке 10. Изменение силы троса — это сила, соответствующая только статической нагрузке.
Как показано на Рисунке 10 (а), продольная сила рельса, соответствующая новой кривой, колеблется около нуля. Максимальное значение составляет 8,1 кН, поскольку существуют ошибки усечения данных в продольном смещении и узлов моста для восстановления новых кривых продольного сопротивления балласта.Исходный изгиб может привести к чрезвычайно высокой продольной силе рельса, амплитуда которой может достигать 2057,7 кН. Следовательно, если исходная кривая используется для завершения расчета вантового моста, взаимодействие мост-путевой путь будет отличаться от фактического, что также повлияет на исходное состояние самого вантового моста; см. рисунок 10 (b). Согласно рисунку 10 (b), результат новой кривой совпадает с нулем, в то время как результат исходной кривой в некоторой степени отличается от нуля.
Таким образом, реконструированные кривые продольного сопротивления балласта можно использовать не только для предотвращения завершения расчета вантового моста от взаимодействия мост-путь, но также для обеспечения правильности расчета завершения.
Чтобы сравнить влияние GN и IIF вантового моста на взаимодействие мост-путевой путь, приняты два аналитических состояния, показанные в таблице 1.
No. Сокр. Состояние анализа
1 SGN Тщательный учет GN и IIF вантового моста
2 L Вантовый мост без учета GN и II кроме нелинейности продольного сопротивления балласта
4.1. Воздействие из-за положительных температурных изменений в настилах моста
На рисунках 11 (a) и 11 (b) показаны продольные силы рельсов и продольные смещения моста, когда температура вантового моста и подходных пролетов повышается на 25 K и 15 K, соответственно.
Как показано на рисунке 11 (a), распределения продольной силы рельса, полученные в двух состояниях анализа, одинаковы, а продольные силы рельса в разных положениях почти одинаковы. Следовательно, GN и IIF вантового моста мало влияют на взаимодействие мост-путевой путь, вызванное положительными изменениями температуры в настилах моста.
Согласно продольному смещению моста, показанному на Рисунке 11 (b), вантовый мост расширяется в обе стороны, принимая положение около середины пролета в качестве фиксированной точки в обоих состояниях анализа.Это указывает на то, что IIF несущих тросов и стальных ферм мало влияют на расширение моста. Расширение на 317,2 мм на конце балки из-за ограничения подпорных тросов составляет менее 338,1 мм (2296 м / 2 × 1,18 × 10 ⁻⁵ / K × 25 K = 0,3381 м) из-за состояния свободы. Следовательно, если необходимо проанализировать распределение продольной силы рельса, вантовый мост можно упростить как двухпролетный мост с неразрезной балкой с продольным ограничением в середине пролета и расширяемыми концами балок с обеих сторон.Продольная сила рельса в упрощенной модели показана на рисунке 11 (a), а максимальная сила составляет 2557,1 кН, увеличиваясь на 73,1 кН и 81,3 кН, соответственно, по сравнению с теми, которые соответствуют состояниям анализа SNG и L. Будет безопаснее принять максимальную силу упрощенной модели при проектировании CWR на вантовом мосту.
GN и IIF вантового моста, рассматриваемые при анализе взаимодействия мост-путевой путь, имеют большое влияние на сам мост, как показано на Рисунке 11 (c).В аналитическом состоянии SNG осевые силы всех элементов, образующих несущий трос, различны из-за эффекта провисания троса. Таким образом, среднее значение принимается как сила одинарного троса для анализа SNG. На рисунке 11 (c) показано, что изменения силы троса в двух состояниях анализа сильно различаются из-за влияния GN и IIF, а максимальная разница составляет 52,0 кН, что составляет 12,9% от соответствующего значения аналитического состояния SNG.
Таким образом, чтобы упростить анализ взаимодействия мостов и путей CWR на вантовом мосту из-за положительных изменений температуры в настилах моста, влияние GN и IIF можно игнорировать, а мост можно даже упростить. как двухпролетный мост с неразрезной балкой с продольным ограничением в середине пролета и расширяемыми концами балки с обеих сторон.Однако, когда необходимо проанализировать влияние взаимодействия мост-путь на вантовый мост, рекомендуется учитывать GN и IIF моста для обеспечения точности результатов расчетов.
4.2. Воздействие из-за вертикального изгиба настила моста под нагрузкой поезда
Нагрузка поезда приложена к двум из четырех путей железной дороги. Одна железная дорога должна использоваться для временной нагрузки CR, а другая — для временной нагрузки ZK. Двухпроводные временные нагрузки распределяются в пределах главного пролета моста.Если поезд заходит на мост с левой стороны, передняя часть поезда будет остановлена у правой башни моста, а задняя часть поезда будет остановлена у левой башни моста. Длина груза составит 1092 м. На рисунках 12 (a) и 12 (b) показаны продольная сила рельса и изменение силы в кабеле, полученные в состояниях анализа SGN и L.
Как показано на Рисунке 12 (а), распределения продольной силы рельса, соответствующие расчетным состояниям SGN и L, согласованы. Однако разница в амплитудах очевидна.Максимальные значения силы продольного натяжения рельса составляют 494,2 кН и 552,6 кН соответственно, уменьшаясь на 11,8% и превышая допустимый диапазон 5–10%, который считается допустимым запасом для целей гражданского строительства. Можно видеть, что взаимодействие мост-трек может быть уменьшено за счет GN и IIF моста. Исходя из конструкции CWR на мосту, продольная сила рельса, полученная в аналитическом состоянии L, выше, поэтому также будет безопасно проектировать CWR с ним.
Как показано на Рисунке 12 (b), изменения силы в кабеле, полученные в состояниях анализа SGN и L, совпадают друг с другом.Максимальная разность амплитуд составляет 78,1 кН, что составляет 5,5% от значения, соответствующего состоянию анализа SNG. Таким образом, если принять во внимание вертикальный изгиб настила моста под нагрузкой поезда, GN и IIF моста оказывают незначительное влияние на сам мост.
Таким образом, если принять во внимание вертикальный изгиб настила моста под нагрузкой поезда, GN и IIF вантового моста имеют значительное влияние как на взаимодействие мост-путь, так и на конструкцию моста. Однако будет безопаснее спроектировать CWR с продольной силой рельса, полученной в состоянии L-анализа.
4.3. Действия из-за торможения и ускорения поезда
Двухрядное торможение и двухрядное ускорение поезда приняты для CWR на мосту. Позиции торможения и ускорения поезда также согласованы. Для примера расчета, две железные дороги подвержены действующей нагрузке CR. Для двух других принята временная нагрузка ZK. Длина груза составляет 400 м, а коэффициент сцепления колеса с рельсом — 0,164 [26]. Когда поезд тормозит, передняя часть поезда должна находиться на левом конце моста.В противном случае задняя часть поезда должна находиться на левом конце моста. На рисунках 13 (a) и 13 (b) показано продольное усилие рельса и изменение силы троса, когда демпфирующие устройства между балкой и опорами все еще незначительны.
Как показано на Рисунке 13 (a), максимальные продольные усилия рельса в расчетных состояниях SGN и L составляют 1055,6 кН и 1033,5 кН соответственно. Разница между ними составляет всего 22,1 кН, что составляет менее 2,1% максимальной продольной силы рельса, соответствующей состоянию анализа SNG.Соответственно, GN и IIF вантового моста имеют незначительное влияние на взаимодействие мост-путь, связанное с разрывом и ускорением поезда. Как показано на Рисунке 13 (b), GN и IIF также мало влияют на вантовый мост.
Если учесть влияние демпфирующих устройств между стальной фермой и опорами моста, окончательный расчет вантового моста также не покажет влияния на напряженное состояние демпфирующих устройств. Следовательно, также необходимо восстановить новые кривые D — F для демпфирующих устройств в соответствии с разделом 1, как показано в где F _z — продольная сила, соответствующая демпфирующему устройству, k _z — жесткость демпфирующего устройства, D _r — относительное смещение между узлом стальной фермы и узлом башни моста, которые связаны с обоими концами демпфирующего устройства, и b представляет собой относительное смещение между обоими концами демпфирующего устройства, вызванное расчетом завершения вантового моста.
На рисунке 14 (а) показана амплитуда продольной силы рельса из-за разрушения и ускорения поезда при использовании различных значений жесткости демпфирующих устройств.
Как показано на Рисунке 14 (a), по мере увеличения жесткости демпфирующего устройства амплитуда продольной силы рельса будет уменьшаться в состояниях анализа SNG и L. Однако скорость изменений будет постепенно снижаться. Разница амплитуд продольной силы рельса также уменьшается с увеличением жесткости; я.е., с увеличением жесткости демпфирующих устройств влияние ГН и КИП вантового моста на взаимодействие мост-путевой путь будет постепенно уменьшаться. Согласно изменению силы троса, показанному на Рисунке 14 (b), с увеличением жесткости демпфирующего устройства изменение силы троса будет постепенно уменьшаться.
На основании приведенного выше анализа мост можно упростить как мост с неразрезной балкой, а его башни и демпфирующие устройства можно упростить как линейные пружины, соединенные последовательно.Поскольку жесткость опор выше, чем у демпфирующих устройств, упрощенная жесткость может быть приближена к жесткости демпфирующих устройств согласно (3). Если башни имеют низкую жесткость, упрощенную жесткость также можно рассчитать согласно (3). Упрощенный мост с неразрезной балкой будет свободно расширяться в продольном направлении после завершения упрощения. Где k _j — упрощенная жесткость пружин, а k _t — продольная жесткость соединенных опор моста. к демпфирующим устройствам.
Рисунок 14 (c) показывает продольную силу рельса, полученную по упрощенной модели. Распределение продольной силы рельса совпадает с распределением в состоянии анализа SNG. Разница в амплитуде продольной силы рельса составляет всего 3,0 кН, что подтверждает обоснованность упрощенной модели. Синяя линия на рисунке 14 (а) показывает амплитуду продольной силы рельса, когда жесткость демпфирующих устройств изменяется в рамках упрощенной модели. Когда жесткость демпфирующих устройств мала, разница между упрощенной моделью и двумя другими состояниями анализа будет очевидна из-за ограничений подпорных тросов.
Таким образом, GN и IIF вантовых мостов имеют незначительное влияние на взаимодействие мостовых путей CWR на вантовых мостах при рассмотрении разрушения и разгона поезда. Вантовый мост можно упростить как мост с неразрезной балкой с расширяемыми концами балок с обеих сторон и продольными упругими ограничениями на опорах моста. Жесткость продольной упругой связи также может быть упрощена как жесткость демпфирующих устройств.
4.4. Воздействия из-за отрицательных температурных изменений в настилах моста и рельсах с разрывом рельсов
Положение разрыва рельсов CWR на мосту обычно находится в точке с максимальной продольной силой рельса, вызванной положительными изменениями температуры в настилах моста.Для вантового моста положение разрыва рельса устанавливается на левом конце моста. Температура основной балки снижается на 25 К, температура бетонного одноопорного балочного моста снижается на 15 К, а температура рельса снижается на 30 К. Рисунки 15 (а) и 15 (б) показать продольное смещение рельса и продольную силу рельса в расчетных состояниях SNG и L.
Как показано на Рисунке 15 (a), разница между продольным смещением рельса в состояниях анализа SNG и L мала.Зазоры между рельсами составляют 327,1 мм и 325,4 мм соответственно, а разница между зазорами между двумя рельсами составляет всего 1,7 мм. Согласно рисунку 15 (b), разница в продольной силе рельса сломанного рельса или неразрушенного рельса остается низкой в двух состояниях анализа. Следовательно, GN и IIF вантового моста имеют небольшое влияние на взаимодействие мост-путевой путь CWR.
Как показано на Рисунке 15 (c), распределения изменения силы троса в состояниях анализа SNG и L по-прежнему согласуются друг с другом; однако амплитуды разные.Максимальная разница может достигать 58,8 кН, что эквивалентно 14,6% вариации силы троса, соответствующей состоянию анализа SNG. Следовательно, если учесть отрицательные температурные изменения в мостовых настилах и рельсах с разрывом рельсов, как GN, так и IIF оказывают значительное влияние на вантовый мост.
Таким образом, GN и IIF вантовых мостов имеют незначительное влияние на взаимодействие мостовых путей и CWR на вантовых мостах из-за отрицательных температурных изменений мостовых настилов и рельсов при обрыве рельсов, но они оказывают значительное влияние на сам вантовый мост.
5. Выводы
Создана трехмерная модель рельсовой балки-канатной опоры с использованием нового метода восстановления кривой смещения-силы продольного сопротивления балласта. На примере китайского длиннопролетного вантового моста с длиной главного пролета более 1000 м проведен контрастный анализ для изучения влияния GN и IIF на взаимодействие мост-путевой путь. Можно сделать следующие выводы: (1) Доказано, что метод восстановления продольного сопротивления балласта позволяет при численном моделировании учесть влияние IIF длиннопролетного вантового моста на взаимодействие мост-путевой путь.(2) GN и IIF вантового моста могут уменьшить взаимодействие мостовых путей из-за положительных изменений температуры в настилах моста и вертикального изгиба настила моста под нагрузкой поезда, но они усугубляют взаимодействие из-за разрушения и ускорения поезда и отрицательных перепады температуры мостовых настилов и рельсов с разрывом рельсов. Эти два фактора мало влияют на продольную силу рельса, вызванную положительными изменениями температуры в настилах моста, а также разрывом и ускорением поезда и разрывом рельсов, но они уменьшают амплитуду продольной силы рельса, вызванной вертикальным изгибом настила моста под нагрузкой поезда. Автор: 11.8%. (3) Взаимодействие CWR на вантовом мосту между путями и мостом может изменить силу троса, особенно из-за положительных температурных изменений в настилах моста и отрицательных температурных изменений в мостовых настилах и рельсах при обрыве рельсов. GN и IIF вантового моста также влияют на силу троса. В частности, если учесть разрыв и ускорение поезда, эти два фактора могут уменьшить дисперсию силы троса на 14,6%. (4) GN и IIF вантового моста можно не учитывать, а вантовым мостом можно даже пренебречь. можно упростить как мост с неразрезной балкой с расширяемыми концами балок с обеих сторон, когда рассчитывается продольная сила рельса из-за положительных изменений температуры в настилах моста или разрушения и ускорения поезда.Если вычисляется продольная сила рельса из-за положительных изменений температуры в настилах моста, необходимо зафиксировать середину пролета моста с неразрезной балкой. При расчете продольной силы рельса из-за разрушения и ускорения поезда следует учитывать продольную жесткость опоры и демпфирующих устройств.
Доступность данных
Данные, использованные для подтверждения результатов этого исследования, включены в статью.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в отношении публикации этой статьи.
Выражение признательности
Авторы выражают благодарность за поддержку фонда Национальным фондом естественных наук Китая (№№ 51978423 и 51778050), Национальным фондом естественных наук провинции Хэбэй (№ E20185), Молодежным фондом Образовательного комитета Хэбэя (№ QN2019124), а также Пекинский научно-технический исследовательский центр безопасности железнодорожных линий и предотвращения стихийных бедствий Открытый фонд исследований (№ RRC201901).
Патрульные катера класса M36 Royal Thai Navy Marsun Company
Патрульные катера Marsun класса M36 построены на верфи компании в Самутпракане, Таиланд.Предоставлено: Marsun Company Limited. Королевский военно-морской флот Таиланда является единственным оператором патрульных судов класса M36. Изображение любезно предоставлено Marsun Company Limited. Всего на вооружении ВМС Таиланда находятся три корабля M36. Предоставлено: Marsun Company Limited. Экипаж патрульного катера составляет 28 человек.Предоставлено: Marsun Company Limited.
Патрульные катера класса M36 были построены компанией Marsun и предназначены для обслуживания морских патрулей Королевского флота Таиланда.
Патрульный катер может выполнять ряд задач, таких как правоохранительные органы на море, предотвращение проникновения на берег или в море и защита судоходных и рыболовных судов.
Он также может участвовать в поисково-спасательных операциях (SAR) и выполнять операции по обеспечению безопасности VIP-персон.
Первые три судна в классе получили обозначения T111, T112 и T113.
Лодки были спущены на воду Marsun в марте 2014 года и переданы Королевскому флоту Таиланда позже в том же году.
Marsun заложил кили для четвертого и пятого судов класса M36 в июне 2018 года на своем судостроительном заводе в Самутпракане.
Последние суда имеют обозначения T114 и T115 соответственно.
Патрульный катер типа М36 проекта
Патрульные катера класса M36 имеют однокорпусную конструкцию с интегрированным алюминиевым корпусом и надстройкой.
Однокорпусная конструкция обеспечивает высокую производительность и долговечность судна, а также обеспечивает увеличенный срок службы даже при эксплуатации в суровых погодных условиях.
«Патрульные катера класса M36 оснащены тремя двигателями Cummins KTA50-M, каждый из которых имеет номинальную выходную мощность 1800 л.с. при 1900 об / мин».
Кроме того, судно предлагает свободное пространство на палубе 63 м² и вмещает надувную лодку с жестким корпусом (RHIB) на задней палубе.
Палуба имеет грузоподъемность 50 т и может вместить два 20-футовых контейнера в кормовой части.
На катере могут разместиться до 28 членов экипажа и 13 сил специального назначения.
Имеет габаритную длину 36 м, ширину 7,6 м и осадку 1,7 м.
Бортовой топливный бак имеет максимальную вместимость топливного бака 34 м³, а емкость резервуара для хранения пресной воды — 7,6 м³.
Вооружение М36 класса
Носовая часть носовой части оснащена одним 20-мм или 30-мм пулеметом.
Его пушка с дуэльной подачей оснащена гидравлическим устройством для перевооружения, а рядом с боевым модулем размещены два больших ящика для хранения патронов.
Суда класса M36 также оснащены двумя боевыми установками, на которых могут быть установлены пулеметы, способные вести огонь боеприпасами калибра 0,50 (12,7 мм).
На кормовой палубе может быть размещена установленная на пьедестале зенитно-ракетная система (ЗРК), позволяющая запускать такое оружие, как ЗРК «Мистраль».
Навигация и связь
M36-class оснащен такими навигационными системами, как морские радары мощностью 25 и 12 кВт, дифференциальной системой глобального позиционирования (DGPS), а также приборами для измерения направления и скорости ветра.
Судно также оснащено эхолотом, системой автоматической идентификации (АИС), гирокомпасом и приемником Navtex.
Его коммуникационное оборудование включает в себя высокочастотные радиостанции гражданского диапазона (HF-CB), глобальные морские системы бедствия и безопасности (GMDSS), нормальный высокочастотный односторонний диапазон (HF-SSB) и HF-SSB со скачкообразной перестройкой частоты, а также а также радиостанции с очень высокочастотной (VHF) / HF и низкочастотной частотной модуляцией (FM) диапазона VHF.
Ходовые качества патрульных катеров класса М36
Патрульные катера класса M36 оснащены тремя двигателями Cummins KTA50-M, каждый из которых имеет номинальную выходную мощность 1800 л.с. при 1900 об / мин.
Двигатели приводят в движение три гребных винта фиксированного шага через три вала.
Вспомогательные системы питания на борту патрульного катера включают два генератора Cummins мощностью 112 кВт каждый, а также трехфазный источник питания переменного тока с номинальным напряжением 380 В при 50 Гц и однофазный электрический 220 В переменного тока. блок питания, работающий на частоте 50 Гц.
Судно развивает максимальную скорость более 27 км и может преодолевать расстояние более 1 200 морских миль.
.

РубрикаРазное