Балка двутавровая 12 б1 технические характеристики: Балка двутавровая характеристики, свойства – купить балку двутавровую оптом в СПб (Санкт-Петербург) с доставкой по России в компании ЛенСпецСталь

Балка – это специальный сортовой профиль, что имеет сечение, напоминающее букву Н. Она достаточно прочна, что повышает срок ее эксплуатации.

При маркировке производитель указывает цифрой высоту изделия, а буквой его разновидность.

• Б – балка, имеющая параллельные грани;
• К – колонный двутавр;
• Ш – широкополочный двутавр;
• М и С – это балки, которые имеют определенные монорельсовые конструкции.

База «Металл-Сити» может предложить своим клиентам только лучшие кровельные материалы. Преимуществами нашей компании является:

• высококачественный прокат;
• большой выбор материалов;
• надежные доставки по стране;
• любая форма оплаты;
• постоянная система бонусов и скидок

Только у нас вы сможете приобрести балку по самым доступным ценам в регионе.

Двутавровая балка и стальная двутавровая балка (14 анализ различий)

Процесс производства двутавровой балки

Часто спрашивают, что двутавр и двутавр похожи по форме, как выбрать в практическом применении?

Многие люди, проработавшие в строительной отрасли много лет, не могут подробно объяснить.

Вот подробное объяснение.

Если вы хотите рассчитать вес двутавровой или стальной двутавровой балки, вы можете использовать наш онлайн-калькулятор веса двутавровых и двутавровых балок.

Двутавровая и двутавровая балки различаются по форме, как показано ниже:

Балка двутавровая Сталь

Стальная двутавровая балка, как указано в названии, представляет собой тип стали, поперечное сечение которой имеет вид символа «I».

Внутренняя поверхность верхней и нижней полок двутавровой балки имеет наклон, обычно 1: 6, что делает полки тонкими снаружи и толстыми внутри.

В результате характеристики поперечного сечения двутавровых балок в двух основных плоскостях сильно различаются, и их трудно применить на практике.

Несмотря на то, что на рынке стальных двутавровых балок есть более толстые двутавровые балки, структура двутавров уже определила их недостаток в сопротивлении кручению.

Балка двутавровая Сталь

широко используется в современных зданиях со стальными конструкциями. У него много отличий от двутавров.

Первое — это различие фланца, второе — то, что у него нет наклона внутри фланца, а верхняя и нижняя поверхности параллельны.

Характеристики поперечного сечения стали для двутавровых балок значительно лучше, чем у традиционных двутавровых балок, швеллеров и уголков.

, названная в честь буквы «H», потому что ее форма поперечного сечения аналогична этой букве, представляет собой экономичный сортовой прокат с более оптимизированным распределением площади поперечного сечения и более разумным соотношением прочности к весу.

Между двумя внешними балками из двутавровой стали нет наклона, а именно, они прямые.

Это упрощает сварку стали для двутавровых балок по сравнению с сваркой двутавровых балок.

имеет лучшие механические свойства на единицу веса, что позволяет сэкономить много материала и времени на строительство.

Поперечное сечение двутавровой балки из стали лучше выдерживает прямое давление и устойчиво к растяжению. Однако размер секции слишком узкий, чтобы сопротивляться скручиванию. Стальная двутавровая балка — наоборот.

У обоих есть достоинства и недостатки.

①

Момент инерции секции совершенно другой, потому что поперечное сечение двутавровой балки относительно высокое и узкое, неважно, обычная ли это двутавровая балка или легкая двутавровая балка.

Следовательно, они, как правило, могут применяться только непосредственно к деталям с изгибом в плоскости перемычки или для формирования силовых частей решетчатого типа.

Не подходит для сжатых в осевом направлении конструктивных элементов или изгибаемых частей, перпендикулярных плоскости полотна, что делает его применение очень ограниченным.

②

относится к высокоэффективным экономичным режущим профилям (к прочим относятся холодногнутый тонкостенный профиль, стальные профилированные листы и т. Д.)

Благодаря разумной форме поперечного сечения они могут улучшить работу стали и выдержать более высокую нагрузку.

В отличие от обычной двутавровой балки, полки из стали двутавровой балки расширены, а внутренняя и внешняя поверхности обычно параллельны, что делает их прочными при соединении высокопрочных болтов и других компонентов.

Имея разумные размеры и полные модели, они удобны для проектирования и выбора (кроме стальной двутавровой балки для подкрановых балок).

③

Фланцы из стали двутавровой балки одинаковой толщины с прокатными профилями.Двутавровые балки также имеют комбинированное сечение, состоящее из 3 сваренных между собой пластин.

Балка двутавровая сортовая. Внутренние кромки внутренних фланцев имеют наклон 1:10 из-за плохой технологии изготовления.

Прокат стальной двутавровой балки отличается от прокатки обычной двутавровой балки, в которой используется только один комплект горизонтальных валков.

Из-за широкого фланца и отсутствия уклона (или очень небольшого уклона) для одновременной прокатки необходимо добавить набор вертикальных валков. В результате процесс прокатки и оборудование сложнее, чем на обычном прокатном стане.

Максимальная высота катаной двутавровой балки, которая может быть произведена в Китае, составляет 800 мм, и если требуется большая высота, ее необходимо приварить.

④

В Китае национальный стандарт горячекатаной стали для двутавровых балок (GB / t11263-1998) делит сталь для двутавровых балок на три категории с кодами hz, hk и hu соответственно:

• фланец узкий
• широкий фланец
• Стальная свая

Узкая двутавровая балка с полками подходит для балок или изгибаемых деталей, тогда как стальная двутавровая балка с широкими полками и стальная свая двутавровой балки подходят для осевого сжатия конструктивных деталей или изгибаемых деталей.

Сравнивая двутавровую балку со сталью двутавровой балки при том же весе, w, ix и iy двутавровой балки не так хороши, как сталь двутавровой балки.

⑤

Двутавровая балка имеет небольшую длину, большую высоту и может выдерживать усилие только в одном направлении.

⑥

имеет глубокую канавку, большую толщину и выдерживает нагрузки в двух направлениях.

⑦

Поскольку спрос на строительство стальных конструкций растет, одна двутавровая балка не может удовлетворить спрос, потому что даже утолщенные двутавровые балки нестабильны при использовании в несущих колоннах.

⑧

может использоваться только для балок, а стальная двутавровая балка может использоваться для несущих колонн.

⑨

— это экономичная профильная сталь с лучшими механическими свойствами в поперечном сечении, чем двутавровая балка.

Он назван так потому, что форма его поперечного сечения такая же, как английская буква «H».

Фланцы горячекатаной двутавровой стали шире, чем у двутавров, имеют большую поперечную жесткость и более устойчивы к изгибу.

Двутавровые балки легче двутавровых балок при тех же характеристиках.

⑩

Полка двутавровой балки толстая у стенки и тонкая снаружи. Фланец из стали двутавровой балки в поперечных сечениях одинаковый.

⑪

HW, HM, HN, H — общие названия стали для двутавровых балок. Сталь двутавровой балки сваривается, а HW, HM, HN — горячекатаной.

⑫

HW относится к стальной двутавровой балке, которая в основном имеет одинаковую высоту и ширину полки, в основном используется для стальной основной колонны в железобетонной колонне каркаса, также известной как жесткая стальная колонна.Он в основном используется для колонны в стальной конструкции.

⑬

HM относится к стали двутавровой балки с отношением высоты к ширине полки примерно 1,33 ~ 1,75; HM в основном используется в стальных конструкциях: в качестве стальной рамы колонны или рамной балки в рамной конструкции, несущей динамическую нагрузку, например: платформы оборудования.

⑭

HN относится к стали двутавровой балки, отношение высоты которой к ширине полки больше или равно 2; HN в основном используется в балках, что аналогично использованию стали для двутавровых балок.

Поделиться — это забота!

Влияние параметров на структурные характеристики поврежденной стальной коробчатой ​​балки с использованием метода Тагучи

Характеристики исследуемых стальных балок, полученные с помощью численной модели; пиковая нагрузка, нормальные напряжения и деформации (растягивающие и сжимающие), касательные напряжения и максимальное вертикальное смещение при предельных нагрузках согласно предложенному плану в различных параметрах показаны в таблице 4. Результаты для трех неповрежденных балок; CB1, CB2 и CB3 с точки зрения деформированной формы, распределения деформации, нормального и касательного напряжений при максимальных нагрузках представлены на рис.4, 5 и 6. Эта таблица и эти рисунки показывают, что CB1 и CB2 выходят из строя из-за изгиба, а с другой стороны, выход из строя CB3 происходит из-за сдвига. Нормальные напряжения достигают предела прочности стального материала на растяжение; 370 МПа в CB1 и CB2. В балках CB3 приложенная нагрузка вызывает максимальные нормальные напряжения 360 МПа и максимальные напряжения сдвига 188 МПа. В трех балках максимальные напряжения возникают в месте приложения нагрузки и окружающей области. Также эта таблица и рисунки показывают, что прогиб балки увеличивается за счет уменьшения расстояния между приложенной нагрузкой, в то время как максимальное отклонение в балках CB1 достигает в середине 31 пролета.70 мм при предельной нагрузке 21,92 кН и достигает 27,37 мм в середине пролета при максимальной приложенной нагрузке 37,38 кН в CB2. С другой стороны, в середине пролета CB3 не происходит заметного прогиба, а на верхнем фланце под действием приложенной нагрузки появляется локальный изгиб. Максимальные деформации (растягивающие и сжимающие) отмечаются в месте приложенной нагрузки.

Распределение поперечных и нормальных напряжений, деформации и прогиба балки CB2

Распределение прогибов, касательных и нормальных напряжений и деформаций балки CB3

Распределение поперечных и нормальных напряжений, деформаций и вертикальных смещений при пиковых нагрузках девяти балок; От B1 до B9 указаны на фиг. 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14 и 15. Из таблицы 4 ясно видно, что у B1 самая низкая пиковая нагрузка, а у B7 — максимальное боковое смещение. Также из этой таблицы и фиг. 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14 и 15, можно сделать вывод, что B1, B2, B4, B5 и B7 достигают предела прочности стали на сжатие.B4 и B7 достигают предела прочности стали на растяжение (разрушение при изгибе), а B3 — прочности стали на сдвиг (разрушение при сдвиге). Кроме того, фиг. 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14 и 15 иллюстрируют, что в B1, B2, B3, B4, B5 и B8 максимальные напряжения возникают в нагрузках и в положении открытия, в окружающей области и на с противоположной стороны максимальные напряжения возникают в месте нагрузки и в окружающей среде.

Распределение поперечных и нормальных напряжений, деформации и прогиба B1

Вертикальная деформация, сдвиговые и нормальные напряжения, деформации и распределение балки В2

Вертикальная деформация, сдвиговые и нормальные напряжения, деформации и распределение B3

Распределение вертикальной деформации, деформации, сдвига и нормальных напряжений B4

Распределение вертикальной деформации, деформации, касательных напряжений и нормальных напряжений для B5

Напряжения сдвига и нормальные напряжения, вертикальная деформация и распределение деформаций балки B6

Распределение вертикальной деформации, деформации, сдвига и нормальных напряжений B7

Распределение вертикальной деформации, деформации, напряжения сдвига и нормальных напряжений B8

Распределение вертикальной деформации, деформации, сдвига и нормальных напряжений B9

Сравнение исследуемых балок и противоположных контрольных балок показано в таблице 4 и на рис. 16. Сравнение результатов для балок B1, B4 и B7 с контрольным пучком CB1 показывает, что отверстие (выемка) в стенке балки около середины -пролет и с соотношением H / B = 0.15, как в B1, не оказывает заметного влияния на жесткость балки и влияет на ее пластичность и прочность. Эта выемка снижает предельную нагрузку по сравнению с управляющей балкой на 18,20% и соответствующий прогиб на 36,44% по сравнению с управляющей балкой CB1. Также нормальное напряжение сжатия остается максимальным значением 370 МПа, а с другой стороны, пиковое нормальное напряжение растяжения и напряжение сдвига уменьшаются с 370 и 140 МПа в CB1 до 250 и 137 МПа в балке B1, соответственно.Кроме того, это сравнение показывает, что открытое положение B (B4) снижает конструктивные характеристики балки. Максимальная нагрузка упала с 21,92 кН в CB1 до 18,37 кН в B4 с уменьшением на 16,2% по сравнению с CB1, а максимальный прогиб балки уменьшился примерно на 35% по сравнению с CB1. Кроме того, это сжатие показывает, что возникновение выемки около опоры и нагрузки около середины пролета, как в балке B7, не оказывает заметного влияния на предельную нагрузку и нормальные напряжения балки по сравнению с CB1, но оказывает влияние на напряжения деформации и сдвига.Следовательно, напряжения сдвига увеличиваются со 140 МПа в CB1 до 177 МПа в B7. Создание проема (выемки) в опоре увеличивает касательные напряжения в балке и снижает способность балки выдерживать поперечные силы.

Кривые нагрузки-прогиб в середине пролета поврежденных балок и управляющих балок

Из Таблицы 4 и Рис.16 можно ясно заметить, что пластичность стальной балки, подверженной двум приложенным нагрузкам с расстоянием между ними 600 мм (CB2), в значительной степени снижается из-за появления выемки в стенке с H / В = 0.15 и с надрезом B; Луч B2. Прогиб (в середине пролета) при предельной нагрузке уменьшается примерно на 69,63% по сравнению с CB2. Кроме того, прочность этой балки снижается на 17,42%, чем у CB2, и ее жесткость практически не изменяется. Эта балка, как CB2, терпит неудачу, потому что достигает максимальной прочности на сжатие; 370 МПа. Нормальное напряжение растяжения и напряжения сдвига уменьшаются с 370 и 180 МПа в CB2 до 299 и 173,3 МПа в балке B2. Это связано с возникновением надреза под нагрузками.Предельная нагрузка и соответствующий ей прогиб балки B5 снижаются примерно на 10,48 и 28,75% соответственно, чем у балки CB2. B5 дает большую деформацию сжатия и растяжения, чем CB1, и выходит из строя из-за изгиба, как CB2. Кроме того, таблица 4 и рис. 16 показывают, что B8 (балка с соотношением H / B = 0,55 и раскрытие стенки в положении C) дает более низкую предельную нагрузку примерно на 32,42%, чем балка CB2. Его прогиб при предельной нагрузке уменьшается примерно на 37,17%, чем у CB2.

Таблица 4 показывает, что структурное поведение балки CB3 с точки зрения прогиба, нормальных напряжений и пиковой нагрузки не влияет на возникновение отверстия в стенке в положениях B и A, как в B6 и B9, соответственно.Это влияет на прочность на сдвиг. Эти отверстия увеличивают фактические касательные напряжения балки. Кроме того, в этой таблице показано, что B3; эта балка имеет отверстие в стенке с H / B = 0,15, а отверстие в положении C схлопывается при предельной нагрузке на 35,24% ниже, чем балка CB3. Кроме того, эта балка достигает максимальных касательных напряжений. Это связано с положением проема под приложенной нагрузкой и в зоне максимального сдвига балки.

Рисунок 16 Кривые нагрузки-прогиба в середине пролета поврежденных балок и контрольных балок.

В дополнение к определению желаемых (критических) параметров пучка для каждого отклика использовалась таблица откликов по методу Тагучи. В случае приложенной нагрузки желаемая балка имеет наименьшую предельную нагрузку. Балки имеют максимальное значение для других структурных характеристик; нормальные напряжения, касательные напряжения, деформации и поперечные смещения являются критическими. Поскольку таблица 4 ортогональна, можно разделить влияние каждого параметра луча на отклик на разных уровнях.Процедура группирует данные по уровню фактора для каждого столбца в ортогональном массиве и берет их среднее значение. Например, среднее значение максимальной нагрузки для фактора ( H / B ) на 1, 2 и 3 уровнях может быть вычислено с помощью 1–3, 4–6 и 7–9 прогонов усреднения соответственно.

Среднее значение любого отклика для каждого уровня других параметров процесса может быть вычислено аналогичным образом. Результаты для пиковой нагрузки приведены в таблице 5. Разница между максимальным и минимальным значением (дельта) данных для пиковой нагрузки приведена в таблице 5.Наиболее эффективным контролируемым фактором было максимальное из этих значений. С другой стороны, важность роли, которую каждый контролируемый фактор играет в характеристике производительности, может быть получена путем изучения этих значений. Влияние каждого контрольного фактора может быть определено по значению дельты, на основе которой показано в таблице 5, фактор X имеет наибольшую дельту и, таким образом, имеет наиболее значительное влияние (ранг 1) на пиковую нагрузку. Из анализа таблицы 5 было замечено, что процентный вклад факторов управления, влияющих на пиковую нагрузку, составляет X (74.3%), H / B (15%) и NP (10,7%).

На рисунке 17 показан график основных эффектов пиковой нагрузки. Из этого рисунка видно, что изменение параметра X играет критическую роль при пиковой нагрузке, которая увеличивается с параметром X . Из того же рисунка видно, что фактор H / B имеет ту же тенденцию, что и фактор NP.Критическое значение коэффициента ( H / B ) составляет 0,35 мм. Из того же рисунка очевидно, что фактор NP наименее влияет на пиковую нагрузку, и его критическое положение надреза находится в точке B.

График основных эффектов пиковой нагрузки

Из таблицы 5 и рисунка 17 уровни параметров балки для минимальной пиковой нагрузки (критическая балка) могут быть заданы как для H / B = 0,15, X = 300 мм и NP при C. Комбинированные параметры выбираются из таблицы откликов (Таблица 5) в соответствии с анализом Тагучи, и эти комбинированные параметры не обнаруживаются в ортогональном массиве (Таблица 3), выполняется подтверждающий тестовый анализ для этого луча.При таких условиях рекомендуется спланировать анализ дополнительной пробы. Ожидаемый результат считается подтвержденным, когда среднее значение количества образцов, изученных при выбранных условиях, приближается к нему.

Результат подтверждающего анализа сравнивается с исходным состоянием проектных рабочих параметров. Из таблицы 5 видно, что балка № 1 (B1) имеет наименьшее значение пиковой нагрузки (17,93 кН) по сравнению с другими балками. Таким образом, можно сделать вывод, что Луч No.1 имеет параметры начальной настройки. В таблице 5 показаны сравнительные результаты для требуемых параметров балки ( H, / B = 0,15, X = 300 мм и NP в точке C) и исходных проектных параметров ( H / B = 0,15, X = 300 мм, а NP у A). Для одинарных рабочих характеристик пиковая нагрузка снижена с 17,93 до 14,14 кН. Прогнозируемая (рассчитанная) пиковая нагрузка с использованием оптимального уровня желаемых (критических) параметров балки может быть рассчитана по следующей формуле.{n} (\ eta_ {i} + \ eta _ {\ text {m}}) $$

(1)

, где η _м — общее среднее необработанных данных, ∑ ⁿ _{i = 1} ( η _i + η _м ) — все улучшения (вклад) от всех; η _i — среднее значение необработанных данных на оптимальном уровне; и n — количество параметров луча, которые существенно влияют на рабочие характеристики.

В Таблице 5 показано сравнение прогнозируемых значений с фактическими с использованием критических параметров пучка и параметров начальной настройки (B1) пиковой нагрузки, было получено хорошее согласие между фактическими и прогнозируемыми результатами. Для простоты и исключения длинных изложения ответов; а именно нормальные напряжения и деформации (растягивающие и сжимающие), касательные напряжения и прогиб при пиковых нагрузках могут быть проанализированы аналогичным образом с использованием метода Тагучи. Таблицы 6, 7 и 8 показывают сравнение прогнозируемых значений с фактическими с использованием критических параметров пучка и параметров начальной настройки для различных откликов пучков, было получено хорошее согласие между фактическими и прогнозируемыми результатами.

Влияние каждого регулирующего фактора может быть определено из значения дельты и процентного вклада, на основании чего таблицы 5, 6, 7 и 8 показывают, что фактор X (расположение приложенных нагрузок) имеет наибольшую дельту, а процентный вклад и, таким образом, имеет наиболее значительное влияние (ранг 1) на пиковую нагрузку, вертикальную деформацию, напряжения сдвига и сжимающие нормальные напряжения.Из тех же таблиц было замечено, что фактор H / B (соотношение между шириной и глубиной надреза) является наиболее значимым контрольным фактором, влияющим на деформацию сжатия, деформацию растяжения и нормальные напряжения сжатия. Из тех же таблиц очевидно, что фактор NP (положение надреза) оказывает наименьшее влияние на пиковую нагрузку, деформацию сжатия, деформацию растяжения, напряжения сдвига и нормальные напряжения растяжения.

Таблица характеристик двутавровой балки — Южный Эль-Монте, Калифорния

Влияние усиления стальных балок переменной длины с помощью углеродного волокна

В этом исследовании были изготовлены и испытаны четыре стальные балки, чтобы понять влияние их упрочнения (с использованием углеродного волокна) с различной длиной пролета на прогиб под нагрузкой, нагрузку. — деформация и предельная реакция на нагрузку.Все испытанные балки имеют одинаковую площадь поперечного сечения, и все они усилены за счет использования промежуточных ребер жесткости и закрывающей стальной пластины на верхнем фланце, чтобы гарантировать, что разрушение произойдет на нижнем фланце. Испытанные стальные балки разделены на две группы в соответствии с их длиной пролета в свету 1400 и 1900 мм, и каждая группа подразделяется на два случая балок в зависимости от того, усилены ли они углеродным волокном или нет. Из этого исследования было обнаружено, что кривые прогиба нагрузки и нагрузки-деформации для балок, усиленных углеродным волокном, более жесткие, чем у исходных балок (без углеродного волокна) с аналогичной чистой длиной пролета (это поведение было более очевидным при меньшей длине).Более того, отклонение нагрузки и реакции нагрузка-деформация показали, что балки становятся более жесткими при уменьшении эффективной длины (с углеродным волокном и без него), и это поведение было более очевидным с балками, усиленными углеродным волокном. Напротив, по результатам предельной нагрузки балок можно сделать вывод, что процент увеличения предельной нагрузки для балки, усиленной углеродным волокном, увеличивается с уменьшением ее длины пролета. Можно также сделать вывод, что, когда эффективная длина уменьшается, предельная нагрузка увеличивается, и процент этого увеличения увеличивается с присутствием углеродного волокна.

1. Введение

Наиболее важными свойствами стали являются высокая прочность и формуемость, хорошая текучесть, предел прочности на разрыв и теплопроводность, поэтому сталь является наиболее полезным материалом для строительных конструкций с прочностью, примерно в десять раз превышающей прочность бетона. благодаря высокой прочности и однородности [1]. Ламинат из углепластика использовался в течение последних двух десятилетий в области строительства в качестве удобоукладываемого строительного материала, обеспечивающего дополнительные навыки для модернизации и повышения прочности элементов конструкций из-за их экономической и структурной прочности, рабочих характеристик и однородных свойств [2].В последние годы ламинаты из стеклопластика широко используются в технологиях структурного ремонта и укрепления зданий и мостов. Превосходные свойства ламината из углепластика, такие как высокий модуль Юнга, высокая прочность на разрыв, высокое отношение прочности к весу, высокое отношение жесткости к весу и хорошая долговечность, сделали их хорошей альтернативой традиционным ремонтным и упрочняющим материалам. В последнее время было проведено множество исследований по усилению стальных композитных балок путем приклеивания ламинатов из стеклопластика к натяжной полке свободно опертой балки [3–17].Эти исследования продемонстрировали, что значительное увеличение прочности и, в некоторых случаях, значительное увеличение жесткости может быть получено при использовании ламинатов из стеклопластика, склеенных адгезивом. Однако усиление изгиба стальных балок с использованием FRP обычно страдает проблемой в виде отслаивания на конце ламината FRP. Обычно это объясняется очень высокой интенсивностью напряжений и деформаций, которые возникают в конце ламината [3, 12, 18].

Чтобы улучшить поведение стальных балок, многие исследователи изучали материалы из углепластика, пытаясь полностью раскрыть свои возможности.Во-первых, некоторые из них использовали «предварительное напряжение полосы углепластика» [10]. Во-вторых, другие использовали «сращивание полос из углепластика конечной длины» (около опоры [10] и с переменной длиной в середине пролета [19]). В-третьих, исследователи использовали лист углепластика, обернутый вокруг натяжного фланца и части стенки [20]. В-четвертых, исследователи изменили свойства (модуль упругости, растягивающее напряжение, деформацию при разрыве и толщину) пластин из углепластика [14]. Наконец, исследователи использовали полосы из углепластика различной длины с одинаковой длиной усиленных стальных балок, чтобы иметь (и исследовать) различные режимы разрушения полосы из углепластика [21].

Некоторые исследователи продемонстрировали методы решения этой проблемы (отслаивание на конце слоистых материалов из углепластика) для стальных конструкций с использованием конической режущей формы из углепластика [12,22–28]. Использование более длинного ламината из углепластика снижает изгибающий момент на концах и, следовательно, величину уровня напряжения [29], но это неэкономично из-за высокой стоимости ламината из углепластика. Применение механического анкерного крепления на конце слоистых материалов из углепластика с использованием трехкомпонентной системы зажима для композитных мостов из стали и бетона повысило устойчивость к отслаиванию и обвалке.Применение стальных пластин и болтов в качестве торцевого крепления из углепластика для стальных двутавровых балок улучшило несущую способность и снизило деформацию и деформацию всей балки [30].

2. Значение исследования

Целью данного исследования является получение большого количества информации и лучшее понимание поведения стальных двутавровых балок, усиленных слоями углепластика, по сравнению с эталонной (исходной) стальной балкой с целью улучшения их характеристик.

3. Экспериментальная работа

3.1. Свойства материала

3.1.1. Символы испытаний стального профиля и стального листа

Стальной элемент I-образной формы, обычно используемый в конструкционных каркасах. Фланцы I-образной формы предназначены для обеспечения прочности на параллельном уровне, в то время как перегородка обеспечивает прочность на перпендикулярном уровне. В таблице 1 показаны размеры и свойства стального профиля, использованного в этом исследовании.

Испытание стального образца прямым растяжением было выполнено в лаборатории кафедры гражданского строительства инженерного колледжа Университета Мустансирия с использованием универсальной гидравлической машины с усилием 1200 кН в соответствии с ASTM A370-2014 [31 ], как показано на рисунке 1, а результаты испытаний образца перечислены в таблице 2.

3.1.2. Накладка и ребра жесткости

Чтобы убедиться, что режим разрушения в стальной балке является податливым в нижнем фланце (в виде пластиковых петель), и для предотвращения бокового набухания в верхнем фланце, стальная крышка (8 × 65 × 1500) мм для балок С1 и С2 или (6 × 65 × 1250 мм) для балок В1 и В2) приваривается к внешней поверхности верхнего фланца; Кроме того, с обеих сторон стенки параллельно направлению нагружения приваривается промежуточное ребро жесткости размером (6 × 22 × 86) мм.Эти пластины помогают предотвратить повреждение стенки в средней части пролета, а также обеспечивают поперечную устойчивость стальных балок, как показано на Рисунке 2.